Ukp/

(1 - a /)[t/(2 -at/) -ajsin +

Л L 4ao

+(т)(-5)+т

+-1-(т) (-й

XJ--i-[3(l-at/)2+ a*-l]sin*/-a(l -aг/)cos Y-

+(l-af/)(4y-2at/-a) sin2--

. COS I-(1-2a t/+ 3i/ - 2a f/ ) sin / +

+ [a-t/(l -at/)]cos2 --t/l(l-at/)+t/2(2-at/)l sin -}-[ /(2 - a /) - a] (1 - a /) cos -

-its

- -i- [t/ (2 - a /) - al sin kl

(3.37)

В полученной формуле отношение частот заменено отношением длин волн. Значение проводимости емкостного винта настройки С находится нз ф-лы i(3.(29) при уСЛШИИ Х=0: 2(1-ау) [ay{2-ay)]coskl-la-y(2-ayY] sinkl

~---~ ~ Ti Ti *

{l - ay) + la-y (2-а у)] (l-ay)!sin kl + а 008=! + ~ Т

(3.38)

где kl - электрическая длина резонатора, соответствующая отсутствию в резонансной полости настроечного винта, т. е. С=0.

Тогда

а+ у{2-ау)

(3.39)

Учитывая, что

получим: kl

Я Кр У кр/

(3.40)

Сравнивая ф-лы (3.39) и (3.40), получаем выражение для I: I \ X 1 , 2(1-ау)

arctg

а + у(2- а у)

(3.41)

Остальные величины, входящие в ф-лу (3.37), определяются следующими выражениями:

ао = т- ,

где т - коэффициент, зависящий от сечения волновода;

а = Оо sin

2 -,/l ff1

[Л А,кр X V \Кр1

Лкр/

1п + + 4ао 3

\КР /

(3.42)

(3.43) (3.44) (3.45)

.b LtgLl-Ji£/, (A) о L кр к \р /

(3.46)

Поскольку рабочий диапазон частот волновода составляет около 50%, а емкостный винт настройки может перестраивать резонатор только в пределах 8-12%, то для расчета разделим частотный диапазон волновода условно на четыре участка со следующими значениями - :

- = 0,50; 0,55; 0,60; 0,65.

Эти значения соответствуют длинам резонатора-, выбранным на верхней частоте диапазона перестройки.

Для определения - по ф-ле (3,41) у вычисляется для четы-

рех значений - =0,50; 0,55; 0,60; 0,65.

/ Ь

Пределы изменения параметров - и - выбраны из конструк-тивных соображений и составляют соответственно:

- = 0,01; 0,02; 0,04; 0,08;

- = 0,005; 0,01; 0,02; 0,04. р

Для указанных значений параметров по ф-ле (3.37) была рассчитана зависимость Q от для т=4, что соответствует ис-

А.КР

пользованию стандартного волновода с соотношением сторон 0= =26. На рис. 3.14 построены зависимости Q от для четырех

диапазонов перестройки, перекрывающих диапазон использования волновода

По ф-ле (3.37) проведен расчет зависимости нагруженной добротности емкостного резонатора от частоты для различных зазоров Ь емкостной диафрагмы при толщине диафрагмы /=8 мм. Результаты вычислений в диапазоне частот 3400-г-3800 МГц приведены на рис. 3.15.

0,50 0,52 0,5 0,55 0,5д 0,60 Л,

0,50 0.52 0.5t 056 0,56 D,SO Лцр

Рис. 3.14. Зависимость нагруженной добротности емкостного резонатора от длины волны

OJS0 0,52 0,54 0.56 0,53 0,601

260 220 180

0,54 0,56 0,58 0,60 0,62 0,64 0,661

050 0.52 0,54 0.56 ОМ Ц6Р Ц

140 120

Рис. 3.14. (продолжение). Зависимость нагруженной добротности емкостного резонатора от длины волны

4-150

ал? 0,58 0,60 од 0,6t овв

woo то то

300 200 100

220 200 WO

m no m

100 BO 60

OJSO 0,62 № 0,BB 0.66 0,70 Лцр

Рис. 3.14. (продолжение). Зависимость нагруженной добротности емкостного резонатора от длины волны

иВО 510

420 200

* юо

90 80 70 SO

0 Ш00

mo mo

800 600 100

OJBO 0,62 061 0,B6 0,B8 DJOAi

0.61 066 0.68 070 0.72 0.П 0.761,

0 200

160 110 120 100 SO SO W

0,61 OfiS O.SB 0.70 0.72 0,71 0,7BJL

Рис. 3.14. (продолжение). Зависимость нагруженной добротности емкостного резонатора от длины волны