SOD 200 100.

Рис. 1-9. Кривые намагничивания магнитопровода трансформатора тока,

снятые на переменном токе / - ленточный магнитопровод из стали 3411 худшего качества; 2 - то же, лучшего качества; .? - ленточный магнитопровод из стали 1512; 4 - шихтованный магнитопровод из стали 1512

женно рассматривать все ТТ с замкнутыми ферромагнитными магнитопроводами как совокупность ТТ с совпадающими кривыми намагничивания. В [83] приведены обобщенные характери стики всех одноступенчатых ТТ с замкнутым магнитопроводом для установившихся режимов работы. Эти характеристики получены на физических моделях, причем предполагается, что кривые на-

ИОБ-ЮЧО 2-10 ИСЧ-ЮЧС 2-10 ИоЧ-ЮЮЧ/м Рис. 1-10. Обобщенные характеристики токовой погрешности ТТ при cos <

магничивания всех ТТ указанного типа совпадают с расчетной кривой /, приведенной на рис. 1-9, которая весьма близка к кривой намагничивания стали 3411 худшего качества (см. табл. 8-1). На рис. 1-10, 1-11, 1-12 и 1-13 в качестве примера приведены обобщенные характеристики ТТ для установившихся режимов:

Рис. 1-11. Обобщенные характеристики относительного полного тока намагничивания /о при cos ff, = 1

ИОе-юЧо ИОЧ-ЮЧО 2-10* 4-10*иоЧо l\lti

Рис. 1-12. Обобщенные характеристики угловой погрешности б при cos фа = 1

токовая погрешность в процентах (действующее значение тока) без отмотки витков (рис. 1-10), см. гл. 2,

А; уд -- /l

УД -

1 УД

(1-24)

относительный полный ток намагничивания (действующее значение) без отмотки витков - полная погрешность (рис. 1-11)

J о* - 0 удА 1 уд>

(1-25)

абсолютная угловая погрешность (действующее значение первой гармоники тока) в градусах (рис. 1-12)

(1-26)

удельное сопротивление ветви вторичного тока при различной токовой погрешности (рис. 1-13)

Приведенные в [83] обобщенные характеристики (1-24)- (1-26) и другие охватывают все встречающиеся на практике токи 11уд и сопротивления ветви вторичного тока га уд при углах фг = = О, 30, 60, 90°. Аналогичные характеристики могут быть построены для переходных режимов работы ТТ.

Масштаб магнитной проницаемости. Допущение о совпадении кривых намагничивания замкнутых магнитопроводов всех ТТ

Рис. 1-13. Обобщенные характеристики удельного сопротивления ветви вторичного тока ТТ прн различной токовой погрешности (действующие значения удельного первичного тока) и при cos фа = 1

2 в. в. Афанасьев и др.

с приведенной на рис. 1-9 расчетной кривой / не всегда правомерно. ГОСТ разрешает разброс кривых намагничивания даже одной марки стали на 20 %. Кривые намагничивания горячекатаных и холоднокатаных сталей также заметно отличаются. Кроме того, магнитопроводы могут иметь различные кривые намагничивания из-за разного способа их выполнения (витые, шихтованные, набранные из полос стали нескольких сортов). Эти обстоятельства могут привести к существенной неточности выбора допустимых значений ii, либо определения погрешности ТТ. В связи с этим предложена методика учета отличия кривых намагничивания ТТ от расчетной с помощью масштаба магнитной проницаемости. При этой методике допустимое удельное полное сопротивление ветви вторичного тока ТТ определяется отношением

2 уд = 2 уд. plfn-yi. (1-27)

где уд. р - допустимое удельное по-чное сопротивление, определяемое по обобщенным характеристикам для расчетной кривой намагничивания. Масштаб магнитной проницаемости определяется отношением!

= BplB, (1-28)

где индукция определяется из расчетной кривой намагничивания (т. е. кривой / на рис. 1-9), а 5 - из кривой намагничивания рассматриваемого магнитопровода. Оба значения индукции определяются при одной и той же напряженности поля Яр (удельном токе намагничивания), которая будет при работе ТТ в рассматриваемом режиме. Для определения этой напряженности можно воспользоваться обобщенными характеристиками для расчетной кривой намагничивания / на рис. 1-9.

Равнозначным отношению (1-28) является отношение

/ W = 2 уд. p/ 2 уд, (1-29)

где 2 уд. р и а уд - удельные напряжения, определяемые по расчетной вольт-амперной характеристике на рис 1-9 и по характеристике рассматриваемого ТТ, взятые при одном и том же удельном токе намагничивания гоуд. р- Значения следует определять с помощью получивших наибольшее распространение кривых намагничивания либо вольт-амперных характеристик, снятых при синусоидальном напряжении.

Как показали расчеты, суммарная погрешность выбора допустимой нагрузки по обобщенным характеристикам с использованием масштаба магнитной проницаемости для ТТ с замкнутыми магнитопроводами не превышает 5 %. Эта наибольшая погрешность имеет место при выборе нагрузки трансформатора тока с шихтованным магнитопроводом в режимах с небольшими удельными токами (/1уд< 100 А/м).