После счета ЭВМ останавливается по оператору PRINT на 290-й строке и на дисплее индуцируются новые значения I, Z2, F1, D, а именно 1.2, 0.3, -0.0712, 1.9.

Записав полученные данные, нажимаем клавишу ПС. На

дисплее по команде INPUT, записанной в 300-й строке, появляется символ ?. Теперь нам надо закончить счет, и поэтому

следует набрать 0 ПС.

ЭВМ останавливается, и на экране высвечивается READY ( готово ). Этот символ означает, что счет по программе окончен и ЭВМ готова к введению новых программ или счета по другим программам. Если есть необходимость просчитать снова по данной программе, следует набрать RUN ПС ( начало работы ). Если возникла необходимость просчитать только по второй части программы, начиная со строки 210-й, следует набрать GOTO- 210. Если надо закончить расчеты и выйти из бэйсика, следует набрать BYE - конец работы ( до свидания ).

По методике, приведенной в настоящем параграфе, можно производить расчеты не только одноступенчатых, но и многоступенчатых (каскадных) трансформаторов тока. Погрешности каскадного ТТ складьшаются йз погрешностей его ступеней. Следует помнить, что погрешности верхней ступени ТТ зависят от полного сопротивления всех обмоток нижней ступени с их вторичными нагрузками. Следовательно, погрешности верхней ступени трансформатора тока зависят не только от внешней нагрузки, но и от нагрузки вторичных обмоток нижней ступени ТТ.

Токовая погрешность каскадного ТТ равна а.пгебраической сумме токовых погрешностей его ступеней. Угловая погрешность каскадного ТТ равна алгебраической сумме угловых погрешностей каждой из его ступеней.

Расчет погрешностей нижней ступени производится для двух значений вторичной нагрузки:

1) номинальной г2н.ном при = 0,05/jn и cos фг =0,8-

2) равной 0,25г2н.ном при /j = 1,2/ih и cos фз ==0,8. Определение активной и индуктивной нагрузки вторичной

обмотки верхней ступени, а затем и расчет погрешностей ТТ производим для четырех значений вторичной нагрузки нижней ступени.

Первый вариант: нагрузка каждой из вторичных обмоток нижней ступени равна г2н.ном; cos фг =0,8; /j = 0,05/ih.

Активное сопротивление нагрузки вторичной обмотки верхней ступени (в омах) /

L = + /-гобм + Е2н)пр. (2-18)

где г - активное сопротивление первичной обмотки нижней ступени, Ом; (2] Гд обм + 2 ан)пр - сумма активных сопротив-

лений вторичных обмоток нижней ступени и присоединенных к ним нагрузок, приведенная к верхней ступени. Ом:

; п п

i2j- -+2j-°)..° w <-

if здесь Г206М - активное сопротивление каждой из вторичных обмоток нижней ступени. Ом; - активное сопротивление нагрузки, подключенной к каждой вторичной обмотке нижней ступени, Ом; п - число вторичных обмоток в нижней ступени; Пн - коэффициент трансформации нижней ступени.

Индуктивное сопротивление нагрузки вторичной обмотки верхней ступени (в омах)

4 =ДГ? + (Х2обм+ 1;лг2 )пр, (2-20)

где х\ - индуктивное сопротивление первичной обмотки нижней \ ступени (см. § 8-2), Ом; (2 хот + 2 2н)пр - сумма индуктивных сопротивлений вторичных обмоток нижней ступени и присоединенных к ним нагрузок, приведенная к верхней ступени, Ом:

\ I \ 5j 2 обм + %Н

y-iv,--T-jp ; (2-21)

пр (n )

здесь 2 обм - индуктивное сопротивление каждой из вторичных обмоток. Ом; - индуктивное сопротивление нагрузки, под- ключенной ко вторичной обмотке. Ом.

Второй вариант: нагрузка каждой из вторичных обмоток нижней ступени равна 0,25г2н.ном; cos фг 0,8; Д = 1,2/гн-Активное сопротивление нагрузки вторичной обмотки верхней , ступени (в омах)

J, гн = /1.+ (Ц обм + 0,251] Г2 )пр, (2-22)

. где г\ - активное сопротивление первичной обмотки нижней , ступени. Ом; (2 Гг обм + 0,25 2] 2н)пр - сумма активных сопротивлений вторичных обмоток нижней ступени и присоединенных к ним нагрузок, приведенная к верхней ступени, Ом:

Индуктивное сопротивление нагрузки вторичной обмотки верхней ступени (в омах)

-2 = 4 + ( И 2 обм -f 0,25 2: Х2н)пр, (2-24)

где л:? - индуктивное сопротивление первичной обмотки нижней ступени, Ом; (2] гобм 4-0,252 2н)пр - сумма индуктивных со-

противлении вторичных обмоток нижней ступени и присоединенных к ним нагрузок, приведенная к верхней ступени (Ом):

Х2об + 0,25>,Ха ----(2-25)

Третий вариант: нагрузка трех вторичных обмоток нижней ступени равна номинальной ZgH. ном. а четвертой обмотки -меньше номинальной для всех нагрузок; cos фг = 0,8; = Khu-

Активное и индуктивное сопротивления нагрузки вторичной обмотки верхней ступени (в омах) определяются соответственно по (2-18) и (2-20). Активное и индуктивное сопротивления одной из обмогок нижней ступени меньше номинального, и в этой обмотке Ii - KIiK- Здесь К - кратность первичного тока относительно номинального, установленная для этой обмотки при меньшей вторичной нагрузке; cos фг = 0,8 для всех обмоток.

Четвертый вариант: нагрузка всех вторичных обмоток нижней ступени равна нулю; г =0; =

Активное сопротивление нагрузки вторичной обмотки верхней ступени (в омах)

2н=1 + (1;2обм)пр, (2-26)

где (2 / г обм)пр - сумма активных сопротивлений вторичных обмоток нижней ступени, приведенная К верхней ступени. Ом:

] а обм

аобм --- иу (2-27)

Индуктивное сопротивление нагрузки вторичной обМотки верхней ступени (в омах)

Хги = х? -f - ( S Х2обм)пр (2-28)

где (2 2 обм)пр - сумма индуктивных сопротивлений нйгрузки вторичной обмотки верхней ступени. Ом:

)2 *2 Обм = / н\2- (2-29)

пр (Пн)

Для лучшего усвоения методики расчета каскадного ТТ, изложенной выше, рассмотрим расчет каскадного ТТ на 500 кВ выполненный Б ЛПО Электроаппарат .

Пример 2-4. Рассчитать погрешности каскадного ТТ на 500 кВ, имеющего две ступени. Номинальный первичный ток /хн = 1000 и 2000 А; номинальный вторичный ток = 1 А. ТТ имеет четыре обмотки: одну класса 0,5 для измерений и три - для релейной защиты (Pi, Pg и Pg). Номинальная нагрузка вторичных обмоток: 1) 30 Ом в классе 0,5 для измерений; 2) 75 Ом для вторичйых обмо-