я о s

я о Ъ

о .5

- 0,00lf

II s

s; о о

0,00J 0,005

p o 5>

rjxo в широких пределах, от 0,001 до 10. Нижний предел соответствует весьма точной трансформации периодической составляющей первичного тока, когда ТТ по своим свойствам приближается > к идеальному. Верхний предел практически соответствует работе ТТ в режиме трансреактора, при котором, как известно, напряжение на выходе практически пропорционально первичному периодическому току независимо от возможных наибольших отклонений сопротивления нагрузки от заданного.

Как видно из графиков, кривые апериодической составляющей , вторичного тока в зависимости от при указанных могут зна-I чительно отличаться друг от друга Иногда, например при Та = О и rjxo > I, составляющая i весьма невелика. При некоторых значениях Гг/дго, когда hJhnevm = О, ток ija меняет свой знак. Вместе с тем при небольших отношениях rjx составляющая ia может достигать 60 % тока /гперт- Эти данные должны учитываться при проектировании устройств релейной защиты, присоединенных к ТТ с линейными характеристиками.

1 3-3. ПЕРЕХОДНЫЙ ПРОЦЕСС В КАСКАДНОМ ТРАНСФОРМАТОРЕ I ТОКА С ЛИНЕЙНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ НАМАГНИЧИВАНИЯ

На рис. 3-7, а приведена электрическая схема двухступенчатого ТТ с произвольным числом трансформаторов нижней ступени. По этой схеме выполнены ТТ напряжением 500 кВ типа ТФНКД 500, ТРИ 500 и напряжением 750 кВ типа ТРН 750. Первый из них имеет 4, а второй и третий - по 5 ТТ нижней ступени и соответственно такое же число вторичных обмоток. На рис. 3-7, б представлена схема замещения рассматриваемого двухступенчатого ТТ. На обоих рисунках ii, i , Io, on - приведен-

22cSm2

2о1мп

Рис. 3-7. Электрическая схема каскадного двухступенчатого ТТ (а) и схема замещения его (б)

Рис. 3-8. Упрощенная схема замещения двухступенчатого каскадного ТТ

ные к одной обмотке (обычно к первичной) токи, соответственно: первичный, вторичные верхней и нижней ступеней и токи намагничивания верхней и нижней ступеней; Zo, Zon, Z206M, 2обмп9 2 Обм, 2нп - приведенные к той же обмотке, что и токи, сопротивления: соответственно ветвей намагничивания верхней и нижней ступеней, вторичных обмоток верхней и нижней ступеней, первичной обмотки нижней ступени и нагрузки.

Схема рис. 3-7, б дана в предположении отсутствие потерь на гистерезис и вихревые токи. Если принять также, что магнитная проницаемость магнитопроводов всех ТТ, образующих каскадный трансформатор, постоянна, все ТТ нижней ступени одинаковы и нагрузка их одинакова, т. е.

01= 02 =

2 обм 1 = 2 обм 2 = ... = обм nt н1 - н2 - = ипу

(3-12)

то анализ переходного режима существенно упрощается.

Если магнитопроводы всех ТТ имеют зазор, достаточный для обеспечения линейных характеристик намагничивания, условия (3-12) с большой точностью выполняются в двух крайних, практически важных режимах: при номинальной нагрузке всех ТТ и при закороченных обмотках ТТ нижней ступени. Очевидно, что погрешности в первом случае будут максимальными допустимыми, а во втором - минимальными возможными. Именно эти режимы служат основой для проектирования ТТ. Проведенный для линейного ТТ анализ позволяет дать только качественную характеристику процесса в нелинейном ТТ.

Схема каскадного ТТ с учетом принятых допущений представлена на рис. 3-8, где

iol о 02 = Ioi = 02 = . = ion J

*2 = ll = 2 t3 = *21 = 22 = . . = *2п>

Ьо\ = LqI L02 = Lon\ 1

= 2 обм-f-/??o6mJ = Ij (2 оСм n + нп);

Lj - Z-2o6m -f- /-Гобм = Zj (2обмп -f- /-нп)-