Главная >  Измерительный преобразователь тока 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 [ 54 ] 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138

600 500

WO 300

60 50

30 20.

Ч > s

s \ sS

>

0,002 0,003 0.005 0,007 0,01 0.01k 0,02 0,03 0,04

Рис. 4-20. Зависимости = / (зз/ст) магнитопровода поперечным сечением Sj, = 80 см* при различном числе зазоров

500 400

60 50 W

30 20

80

0,002 0,003 0,005 0.007 0,01 0,14 0,02 0,03 0,04

Рис. 4-21. Зависимости Pg* ~ Сзи/ст)магнитопроводов различным сечением Sm при числе зазоров п = 8



3. Находим удельное эквивалентное сопротивление ветвн намагничивания

уд = йц = 314,1б-0,754-10-3 = 0,2369 q

4. Задаемся допустимой полной погрешностью в переходном режиме е* = = 2,5%.

5. Определяем относительный ток намагничивания в установившемся режиме

\. 0Удоп

6. Определяем полное сопротивление ветви вторичного тока средней ступени и его характер:

а) суммарное активное сопротивление нижней ступени

F 5 5

22 = I; ( 2н)п + Ц (2 обм)п = 2 . COS (f + iz . р COS + бгобм = п=1 п=1

=24 + 32-4 4- 14,52-5 = 224,60 Ом,

где п - число выходных обмоток нижней ступени;

б) суммарное индуктивное сопротивление нижней ступени

4s = И (4н) + S {4 сбм) = 2 . sin Фа + 4Z2 . р sin ф2 + 54 = п=1 п=1

= 18 + 24-4= 114 Ом;

I в) активное и индуктивное сопротивления ветви вторичного тока нижней I ступени, приведенные к ее первичной обмотке:

!. (,.j- = r;.()-. ,e.(Sr-o.-o .

; (ху.,()-1н.(у.о.ж о .

г) полное сопротивление ветви вторичного тока средней ступени

t 4 = -/[rl обм + Af об -i- {rlYf + [хбм + 4о6. + {4хУТ =

\ = V (0,101 + 0,282 + 0,562)2 + (0.05 + 0,39 + 0,285) = 1,191 Ом;

I . . с. 4обм + Гобм + У 5:Z?5 o 609 j, sin 2-- jjgj-0,609,

где xl = sin ф§ = 1.191.0.609 = 0.725 Ом.

7. Находим удельное сопротивление ветви вторичного тока средней ступени

] с уд К 2 + / (g. Sin Otf - + ll

% 2 уд---

0,0238 0.2369-[0.0238-0,609 + V(0,02380.609) - 0,02382+1] jl . 1 - 0.02382

{ =0,00572 Ом/м.



8. Определяем сечение магнитопровода средней ступени

9. Определяем эквивалентное сопротивление ветви намагничивания средней ступени

: удЦУ 0.2369-0,0242Б-150

1,191-2,62

с -иуд му ----ПГ = 49,34 Ом.

О jc 2,62

10. Номинальная токовая погрешность средней ступени будет

49,34

У49,342+ 1,1912+ 2.49,34-0,725 П. Угловая погрешность CG

4 + 4

-100 =

100 = -1,47

6* = arccos

----- arccos

У{4Т + {4у + Ч4

49,34 + 0,725

= Г8.

V49,342 + 1,1912 2.49,34 0,725

12. По кривым рис. 4-20 при расчетном значении = 600 определяем относительную длину зазора * при п = 2

WcT = 0,0021.

13. Находим длину средней магнитной силовой линии в стали магнитопро-

вода

2,62

: 2,6145 м.

, . 0.0021 + 1

14. Определяем длину суммарного зазора в магнитопроводе

з = (э2/ст)ст = 2.6145-0,0021 = 0,00549 м = 5,49 мм.

15. Находим длину одного зазора

16. Определяем число витков вторичной обмотки средней ступени, которое необходимо отмотать, чтобы действительная токовая погрешность была равна нулю или близка к нему:

Дш5 =

(/UaKT-fQ -1.47-150

--ioo Too

* При площади Sm, большей 80 см2. поперечное сечение магнитопровода сравнительно мало влияет на эту зависимость и, следовательно, рис. 4-20 можно использовать при S > 80 см (в нашем примере Sm = 242.5 см ).



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 [ 54 ] 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138