I 0,4 0,6 0,8 1,0

Рис. 5-13. Зависимости угла провала rj> от коэффициента кратности п при различном коэффициенте режима Ор

Отношение активного сопротивления ветви вторичного тока к ее индуктивному сопротивлению в линейном режиме характеризуется коэффициентом режима

Этот коэффициент характеризует режим работы ТПТ при разных значениях нагрузки и первичного тока.

Коэффициент кратности вторичного тока п показывает, во сколько раз трапецеидальный ток /г меньше амплитуды своей синусоидальной расчетной составляющей = ит/г, т. е.

(5-8)

Коэффициенты Ор и взаимно связаны. Чем больше Ор, т. е. чем меньше индуктивное сопротивление ТПТ в линейном режиме х, тем меньше угол провала в кривой вторичного тока при данном коэффициенте кратности . Индуктивное сопротивление хобм прямо пропорционально магнитной проницаемости Исин [см. формулу (5-6)]. Следовательно, коэффициент Ор, равный

отношению Га/лгг, а с ним и угол провала т)) на рис. 5-12 зависят от синусоидальной магнитной проницаемости Цсин- Чем она меньше при данной удельной первичной м. д. с. f i уд м. тем меньше сопротивление обм. больше Ор и меньше угол провала т)) в кривой вторичного тока ТПТ. Проницаемость р-син зависит от магнитных свойств материала магнитопровода. В магнитных материалах, характеристики которых ближе к идеальным, значение [Лсин при прочих равных условиях меньше (см. табл. 5-1). Следовательно, магнитным материалам, характеристики которых ближе к идеальным, соответствуют меньшие коэффициенты Ор, что обеспечивает для этих материалов меньший угол провала (рис. 5-13).

Составляющую погрешности Д можно с точностью, достаточной для технических расчетов, определить (в процентах) по углу провала гз согласно формуле

(5-9)

или по рис. 5-14 и 5-15.

Число витков вторичной обмотки определяется из соотношения = hJhn- Ири малых значениях вторичного тока число ;вйтков вторичной обмотки может составить величину от. несколь-

О -1 -2

-3 %

0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 1/п

0,0В

0,18

Рис. 5-14. Зависимость токовой погрешности при разных и Мп = 0,06-0,20

0,2 0,3 0,4 0,5 0j6 0,7 О,

Рис. 5-15. Зависимость токовой погрешности /J при разных Ор

ких сотен до нескольких тысяч витков. При таком большом числе витков импульсное напряжение, возникающее на вторичной обмотке ТПТ, при некоторых переходных режимах в его первичной цепи может превзойти допустимое для изоляции. В этом случае необходимо уменьшить число витков вторичной обмотки ТПТ и применить промежуточный трансформатор, который уменьшит вторичный ток до требуемого значения. В ТТ на большие номинальные токи требуемый коэффициент трансформации достигается, как правило, двумя ступенями: первая ступень трансформации осуществляется самим ТПТ, а вторая - промежуточным ТТ.

При определении числа вторичных витков шн и вторичного тока следует иметь в виду, что при очень больших значениях

1,00 0,95 0,90 0,85 0,В0

1,0 0,8

0,4 0,2

0,1 0,2 0,3 0,и О 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0

Рис. 5-16. Зависимость то/2 = f (!/ ) при различных ар

190