Главная >  Измерительный преобразователь тока 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 [ 91 ] 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138

г оси

2 доп

т, И

Рис. 7-13. Электрическая схема ТТ типа ТФРМ-1150-АУ1

выбираемой из условия стабильности токовой и угловой погрешностей ТТ при изменении его нагрузки, определяется следующим выражением [891:

2 обм

где К - К + jK - комплексный коэффициент, который зависит от допустимых отклонений вторичного тока верхней ступени по

Таблица 7-5. Характеристики обмоток

Параметр

Ступень

верхняя средняя нижняя

Номинальное число витков обмоток: первичной вторичной

вторичной дополнительной Сопротивление обмоток, Ом: первичной активное индуктивное вторичной активное индуктивное вторичной дополнительной активное индуктивное

1-2 200 222

0,13 0,05

2,63 0,05

150 150

0,29 0,64

0,08 0,07

100 2000

0,18 0,41

8,7 О

Примечания: 1. Активные сопротивления приведены к температуре окружающей среды 20 °С. 2. В качестве сопротивлений нижней ступени указаны средние для пяти обмоток значения.



величине и по фазе при заданных пределах изменения нагрузки -сопротивление ветви намагничивания ТТ верхней ступени на начальном участке характеристики намагничивания (см. рис. 7-12, кривая 1).

В случае отклонений параметров ТТ и компенсирующей емкости от расчетных значений в условиях серийного производства допустимые погрешности измерительного выхода И (см. рис. 7-13) обеспечиваются коррекцией числа витков дополнительной обмотки верхней ступени, первичных обмоток средней и нижней ступеней.

Число витков дополнительной обмотки верхней ступени можно определить следующим образом:

2 доп

2ноы У -Z-

где и)2ном - номинальное число витков основной вторичной обмотки верхней ступени; Хк.расч - расчетное сопротивление компенсирующего конденсатора; х -фактическое сопротивление конденсатора.

Образцы ТФРМ-1150-АУ1 в соответствии с техническими условиями прошли полный комплекс испытаний: метрологических, высоковольтных, на электродинамическую и термическую стойкость к токам к. 3.

По электрической прочности изоляции КТТ удовлетворяет следующим испытательным напряжениям:

одноминутному напряжению промышленной частоты для внутренней изоляции 1150 кВ;

испытательному напряжению промышленной частоты внешней изоляции при плавном подъеме (действующее значение) в сухом состоянии и под дождем 1300 кВ;

испытательному напряжению грозовых импульсов внутренней и внешней изоляции (максимальное значение): полный импульо 2900 кВ; срезанный импульс 3200 кВ;

испытательному напряжению коммутационных импульсов внутренней и внешней изоляции в сухом состоянии и под дождем (максимальное значение 2100 кВ);

напряжение промышленной частоты, при котором еще нет видимой короны (действующее значение), составляет 760 кВ.

Погрешности трансформатора по каждой из его вторичных обмоток в установившемся режиме определялись в соответствии с требованиями ГОСТ 7746-78. Результаты испытаний в установившемся режиме приведены в табл. 7-6. Погрешности КТТ для проверяемой обмотки даны для случая, когда остальные обмотки были нагружены номинальной нагрузкой. Испытания подтвердили соответствие измерительной обмотки КТТ классу точности 0,5 в требуемом диапазоне нагрузок всех обмоток для релейной защиты (50-100 %) и измерительной обмотки (25-100 %),



Таблица 7-6. Погрешности трансформатора тока типа ТФРМ-П50-АУ1

Нагрузка при cos ф, = = 0,8, В.А

Первичный ток, % номинального

Погрешность токовая, %

Погрешность угловая минимальная,

Нбмотка f

по техническим условиям, не более

фактическая

по техническим условиям, не более

фактическая

Pi, Pa

5 10

50 100

-10 -10 -3

-1,15 -0,76 -0,3 -0,2

420 420 180 180

32 18 И 3

-0,06

Ps, p4

5 10 бо 100

-10 -10 -3 -3

-3,2 -2,7 -2,35 -2,15

420 420 180 180

142 125 109 107

-3

-1,03

10 20 100 120

±1,0 ±0,75 ±0,5 ±0,5

-0,83 -0,54 -0,18 -0,18

±60 ±45 ±30 ±30

10 1.5 1,5

±0,5

-0,02

±30

-0,5

При кратности первичного тока по отношению к его номинальному значению 10 и .номинальной вторичной нагрузке полные погрешности обмоток И, Pg не превышали 6,5 %, а обмоток Ps. Р4 - не превышали 9,5 %. г. С учетом ограниченных мощностей испытательного стенда испытания проводили при параметрах первичного переходного тока, меньших номинальных, при этом амплитуда периодической составляющей (29 кА) соответствовала нормам, а постоянная , времени затухания апериодической составляющей первичного тока составляла 0,08 с вместо 0,3 с. Опыты проводились для случая, когда периодическая составляющая тока в момент к. з. проходила свой максимум. При испытаниях остаточная индукция в неразрезных магнитопроводах нижней ступени была равна нулю. Измерение переходных токов осуществлялось путем записи осциллограмм с последующей расшифровкой. Соответствие метрологи-. ческих характеристик КТТ их нормированным значениям в пере-



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 [ 91 ] 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138