удобную для практических целей упроп1,енную формулу, полученную после ряда преобразований:

v-гвр

11,35)

Экспериментальные данные. Некоторые опытные данные о величинах v и нх роли для ТЕР и ТВР приводим на

12 3 0,00

Рнс, 11.17, Сравнение опытных и расчетных значений v для ТЕР.

Рг,ба

Рис, 11.18, Сравнение опытных и расчетных значений V для ТВР.

рис. 11.17, 11.18 для т.м.м. разных типов, мощности и разной геометрии. Там же показано сравнение результатов с расчетными.

1J.7. Оптимальгшя плотнослпь топа

Согласно выражению (5.66) /i = /з/е, поэтому достаточно найти выражения для величины j. Прн необходимости определим среднеквадратичную плотность тока;

(11.36)

Выражения для /3 различны для разных условий проектирования и могут быть получены на основе проведенного анализа.

Плотность тока прн условии и-const. Подставляя в уравнение (9.15) размер а по (9.53), получаем

h = V

где по условию (8.47) обычно 1, находятся по (9.51), Фju. определяется геометрическими соотношениями:

,1.5

(11.38)

причем Фа известно из формулы (9.55), eti -из (8.37). Оптимальная плотность тока увеличивается с ростом

заданной величины и, монности и частоты (ибо i=/).

Подчеркиваем, что зависимость от мон],ностн носит принципиально иной характер, чем при условии т - const (см. ниже). Геометрический фактор Ф ,- различен для разных типов Т. м. м., и плотности тока у них при 7*2 = const, и ~ Const различны. Кривые /з в функции мон],ности для разных типов т. м. м. с медными обмотками оптимальной (компромиссной) геометрии построены для случая полного заполнения окна при В - Bs, k K = 0,18 - 0,22 (в зависимости от типа) на рис. 14.4. Видно, что максимальную плотность тока допускает БТ, затем СТ. По формуле (11.37) /2 легко рассчитать при любых заданных условиях. При неполном заполнении окна величины /з возрастаюг (см. гл. 12).

Подчеркнем принципиальную зависимость плотности тока от геометрии т. м. м. На рис. 11.19 приведены в произвольном масштабе кривые Ф/ Ф;и. = /а в функции параметра геометрии х для БТ при и = const и Р3 = const.

0,5 1,0

Рис. 11.19. О влиянии геометрии т. м. м. на допустимую плотность тока при условии и - const, Р-1 - const.

Рисунок показывает, сколь существенно влияет геометрия па величину /.j.

Часто интересно найти /а не для заданной мощности, а для заданных размеров т. м. м. Тогда, подставляя в формулу (Э.]5) по (Э.]б), находим

у = М-- а. (11.39)

Интересно, что в этих условиях величины /2, / совершенно не зависят от кк и высоты окна h и растут прямо пропорционально линейному размеру и частоте.

Коснемся теперь зависимости j от материала проводников. При переходе от меди (удельное сопротивление ри) к алюминию (ра) для данного типоразмера т. м. м. (а = const, ф; = const) плотность тока меняется по соотношению /а = /мры/ра- Так как ра/рм \М, то

/а-0,62/м. (11.40)

При условии Р2 -const из выражения (11.37) получаем

где -fea- значения k. при медных и алюминиевых обмотках. Сохраняя конструкцию обмоток (k - м), получаем /а = 0,7 /м- Если же алюминий используется в виде фольги с увеличением отиосительно м, то при типовом значепин k-Jk 2 /а 0,4 /м- Кзк видим, при переходе к алюмн1П1ю в этом случае необходимо снижать плотность тока более чем в 2 раза.

Плотность тока при условии т - const. При заданных размерах т. м. м. /2 можно найтн непосредственно по (9.21), выражая а по (7.12):

-/ mjarJM I -\-Eii Фго ... дпч

где для ТЕР V = VouT по условию (11.34), для ТВР v - по (9.35) или (9.43). При прочих равных данных /2, / уменьшаются обратно пропорционально корню квадратному из линейного размера. Напомним, что при условии и const эта зависимость носила принципиально обратный харак-