там. Практические рекомендации по величинам / и В также должнь[ даваться только в связи с величи[[ой мощности, гнпом и конкретной геометрией т. м. м. В противном случае рациональное проектирование т. м. м. невозможно. Однако такие освлечснпые реко]\]ендап;ии часто встречаются в литературе.

Сопоставлеиие зависимостей / (Р) по рис. 14.4 и 14.5 для условий и ~ const и т = const, имеющих обратный характер, может служить одним из способов разграничения зон проектирования т, м. м., как это разъяснено в § 5.5. По этим принципиальным зависимостям и построен рис. 5.10 в § 5.5

Выражения (11.37), (11.43), (11.46) для инженерных нршюженнй можно существенно упростить, опустив ряд вторичных факторов и зависимостей. Это сдс кано ниже, в главе, посвященной расчету т. м. м. (§ 14.4).

11,8, Опергешичесиие показатели

Выше показано, что при обычных условиях величины к. и. д. и cos ф у т. м. м. ие играют решающей роли и искусственное ограничение потерь н намагничивающего тока не имеет смысла. Однако они остаются важными характеристиками, а в определенных условиях могут приобретать первостепенное значение.

Можно говорить об оптимальных значениях к. п. д. н cos ф, при которых достигается минимум синтезирую1цих показателей 5;. Прн обычных величинах т и и, которые лежат ниже теоретических оптнмумов (§ 11.3, 11.4), получаемые значения к. и. д. и cos ф оказываются вынужденно выше оптимальных. С повьииеннем т для cos ф это положение усугубляется, а для к. п. д. теряет силу, В случае важности величин гратщы разумного повышения перегрева определяет по существу величина к. п. д. (§ 11.4).

Дадим обобщенные выражения для к. п. д. и cos ср в функции мощности т. м. М- и других задаги1Ых условий Проектирования.

Величина cos ф. Очевидно,

-Ltfog- .l±iJJ . (11.48)

Основное влияние на величину созф оказывает ток ir, с достаточной точностью

cos ф

;ii.49)

При заданных Р2 и Тм или и ток i(,r берем по выражению (11.27) илн (11.29), а ток f oa-но (11.30). Величина к. п. д. Очевидно,

Р2 1

(11.50)

где kjioT определяется по (5.20), 2р и выражаются различно для разных условий проектирования по табл. 9.1, причем размер а берется по формулам (9.53), (9.56) или (9.59).

При заданном падении напряжения, опуская за малостью ток 1о,1, получаем ;

:i- )(l+eu)

(11.51)

L (l- )(l + sj

где геометрический фактор Фи Ц>чФ1, Фа определяется по формуле (9.55), е, - по (8.45), (8.47).

С ростом вторая составляющая члена inoT, вызванная потерями /7с, падает и ц несколько растет. Однако при и = const этот рост не велик.

При заданном перегреве по формуле (9.5) с учетом (7.12), (9.51) и (9.52) находим

Sp- тa;тi+йфzroй-<*

; 11.52)

и окончательно; для ТВР

где V определяется но (11.35);

1Д79-Д)

С4е-4)Д7е-])

(4е-4)/(7е-1)

(11.53) (11.54)

для ТЕР

пот -

(29-1)/(Зе-1)

:П.55) (11.56)

где V определяется по (11.34).

Ток и в составе члена J берется по выражениям (5.14) н (11,27). Видим, что к. п. д. растет с ростом Р и падает

f 5 to 50 too 500 Р,6а

Рис, 11.21. Зависимость к, п. д. разных типов т.м.м. от мощности,

с ростом т , причем обе эти зависимости для ТВР сильнее, чем для ТЕР. При равиой мощности к. п. д. растет с повышением / и зависит также от геометрии т. м, м. и соотношения V. Среди оптимальных ТЕР согласно выражениям (11,50), (11,55) максимальный к. п, д, имеет ТТ, затем следуют БТ, СТ, ЗТ. Для ТВР эти соотношения сохраняются, но преимущества ТТ сглаживаются.

Кривые Г] (Р), рассчитанные по найденным выражениям без учета вторичных факторов, приводим для всех типов т. м. м, на рис, 11.21,