а при увеличении размеров ТТ и прн нормальной частоте, лучше прн наличии канала б н соответствующейгеометрии.

Приводим в подтверждение сказанногополученные на ЦВМ кривые зависимости 5 от параметров геометрии х

КПП ц

80 Ч- Z 70 2 1

2 J

0,Zj 0,5 0,75 1 1,26 у Х-2

Рис. 12 8. Зависимость показателей эффективности ТТ от параметров геометрии при т - const для идеализированного условия ft - О (/ 400 гц, Рг 30 ва, Сг г. = 0,51).

И у для малого ТТ (Сгг 0,5) при условии S О и повышенной частоте (рис. 12.8). Оптимальные показатели 9i прн 6 = 0 для нескольких характерных случаев ТТ приведены в табл. 12.2 (сравни с аналогичными ноказа-

Таблица 12.2

Показатели эффективности ТТ при оптимальной (компромиссной) геометрии и гипотетическом условии б -О (г = const)

и р и мс ч ii 1Гн е. При типовых условиях показатели соответствуют перегреву 1 = 50 град.

телями при наличии окна S по (5.57) в табл. 11.8). Таким образом, подтверждается вывод, что для ТТ наиболее оптимальным будет ТТ с искусственно увеличенным окном S против требуемого технологическими условиями.

Оптимальные величины Сд = Сдо выражаются цифрами

Сдо = 0,4 0,65. (12.2)

На основании сказанного для ТТ можно рекомендовать широкое применение ТНЗО и вариацию мощности для группы сердечников ряда путем вариации толщины катушки Ск (степени Сд). Естествепио, что для тех ТТ, у которых тепловой режим совершенно несуществен, максимально Возможное заполнение окна всегда приведет к лучшим показателям эффективности.

12.4ш ТНЗО в случае унифгщироваиных сердечников по действующим нормамш

Для унифицированных сердечников по действуюищм нормалям в большинстве случаев применение ТНЗО приносит особенно большой эффект. Рассмотрим наиболее распространенные ряды наименьшего веса по нормалям НО.666.ООО (Ш), НПО.666.001 (ШЛ, ПЛ, ОЛ) и НО.ббб.ООЗ (ТЛ). Зависимости (сд), аналогичные приведенным в § 12.2, помещаем иа рис. 12.9-12.13 для всех типов т. м. м.- БТ, СТ, ТТ и ЗТ. Видим, что негативные стороны ТНЗО практически уже незаметны, а эф(}5ект от их применения намного вырос. Целесообразность использования ТНЗО в этих случаях ие вызывает сомнений. Все данные приведены для условия т - const. Практически те же результаты сохраняются и при условии и - const для наиболее интересных здесь типов т. м. м.- БТ и ТТ.

При практической реализации ТНЗО реальный выигрыш будет еще выше. Пока мы сравнивали варианты прн неизменной геометрии сердечника (х, у, г = const) и постоянной мощности Р, т. е. в анализе и расчетах автоматически осуществляли изменение базисного размера а при изменении величины сдв проведенном обобщенном анализе. Практически же при вариации, например, параметра у и при] условии а = const, х -= const, z = const для сохранения Ра ~ const необходимо при уменьшении Сд выбрать сердечник с большим значением у, чем при Сд 1. Поэтому

Рис. 12.9. О влиянии степени заполнения окна на показатели эффективности БТ при унифицированных сердечниках Ш и ШЛ (т const, f = 50 гц, СГд 0,7 1,4, х = 1, г = 2,5).

л 1,0

1,0 0,9 0,8

1,0 0,9 0,8 С а

Рис. 12.10- О влиянии степени заполнения окна на показатели эффективности СТ при унифицированных сердечниках ПЛ {X = const, / - 50 гц, Сгх 2 4,1, х 1,6, у = 2).

1,0 0,0 0,8 0,7 0,6

1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 Са

Рис. 12.11. О влиянии степени заполнения окна на показатели эффективности ЗТ при унифицированных сердечниках ТЛ (т = const, /=50 гц, Сгт: 0,1 -г 0,3, х = Ч, у =1,6).