Главная >  Классификация трансформаторов 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 [ 135 ] 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192

v,= Ьp~0,2p (H.I)

где oTiioiiJeHiie поверхностей охлаждения сердечника и катушек

р = Я. /н = Фпс/фпн. (14.2)

для всех унифицированных сердеч1И1ков значения v~Vo и р занесены в расчетные табл. П14.1-П14.10 (приложение).

Для ТВР и ориентировочно при условии const по выражению (11.35)

,у - 1 9 11 У\- 1 f р-зооц т /14 Q \

Р 100(т /50)Чао/ от) сдГ 0,0175*0

(точнее- по (9.35), (9.43), см. § 9.3).

Здесь Кс/Кц =- фс/фк-отношение объемов сердечника и катушек; В, pi определены выше в настоящем параграфе; Pj, Р (см. ниже); ао/кот ок/ок т найдены по табл. 14.2.

Отношение Vc/Vv колеблется в пределах от 0,3 до 2,0. О геометрических изображениях фс, фц, фигурирующих в формулах (14.2), (14.3), см. ниже в настоящем параграфе. Значения Vc/Vk для нормализованных сердечников рассчитаны и занесены в табл. рядов П14.1-П14.10.

Расчетный параметр Б для определения перегрева рассмотрен в § 7.6 и 7.10. По формуле (7.51)

где р н V рассмотрены в предыдущей рубрике и берутся по выражениям (14.1) - (14.3), mi при хорошем тепловом контакте сердечника т. м. м. и металлическом шасси колеблется в пределах от 1,3 до 1,6 и берется но табл. 7.3; нрн отсутствии такого контакта mi ~ 1.

Для всех унифицированных сердечников различных рядов величины Б (при значениях v = vo, mt - 1) рассчитаны и занесены в расчетные таблицы П14.1-П14.10 (приложение).

Относительный первичный ток U и его составляющие рассмотрены в § 5.2, 8.2, 11.5. Практически при активной

нагрузке й = [/1 -\- намагничивающий ток iV вычисляем но выражениям (11.27), (11.28) в функции мощности.



предложим вместо мощности о6обп1.еиный аргумент

С/о, позволяющий получить ток при различных сочетаниях величин Р, Тм, /:

для ТВР

для ТЕР

14.5)

;i4.6)

Кривые токов tor и ii в функции с построены иа рис. 14.2. Условия те же, что для рис. 14.1 (при суще-

li lor

1,5 1,0

1,f 0.8

1.3 0.6

\2 0,1*

U1 0,2 1,0 О

ТВР, в

if tor 0,5

1,2 0,4-

1,1 0,2

0,1 1,0 О

llP,B<Bg

1 2 3 Ч 5 Си

0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,¥ Oio

1 Ю 100 1000 Pgo,5D,8a wo 300 1000 p5diuo0m

Рис, 14,2. Графики для расчета намагничивающего тока и тока ц.

ствепно других ус;ювиях надо пользоваться полными выражениями по § 11.5). Там же для типовых случаев т = - 50 гра(9, / - 50 и 400 гц шкала аргументов со градуирована для удобства и неиосредствепно для мощности -г (-50/50 и -Р50/400).

Типовым значением тока для общих вычислений и предварительных прикидок будет Il = 1,1, тогда параметр (1 + /0 = 2,1.

Соотношение плотностей токов обмоток е = (5.66) рассмотрено в§ 5.3 и 8.4. На осиовании выражений (8.39) и (8.36) практически получаем для оптимального соотношения в = ео при заданном перегреве (т = const)

е -

1+j/

1 упх

g + ft а-\-Ь-\- ясц

(14.7) 495



при задаирюм падении напряжения (н - cons!)

14 у

а-\ Ь-\-ПС.

14.8)

где Xi; cja, у -- - b/a ~ параметры геометрии гю выражениям (5.58), (5.60), (5.61), рис. 5.6.

Заметим, что для условия н = const часто удобно пользоваться параметром

Еп1\ --

1 biz-f ЛЛ-.

f М-лг,

14.9)

как это вытекает из выражения (14.8).

Значения во (Sqi) для всех унифицированных сердечников рассчитаны по выражениям (14.7), (14.8) и занесены для всех рядов в табл. П14.1-Г114.10. Типовыми .значениями для общих вычислений и предварительных прикидок будут Во 0,75, Soil 0,85. Соответственно, учитывая также сказанное выше о величинах iu (1 il), типовым значением будет

(l + eoii)-b85. (14.10)

Коэффициент допустимого увеличения потерь qp нужен прн расчете т. м. м. повторно-кратковременного режима работы и рассмотрен подробно в § 7.8. Его берут по рнс. 7.14 в функции отношения tJT и скважности Q, где Q и длительность импульса заданы, а тепловая постоянная Т находится потому же рисунку в функции веса т. м. м. G (если он известен) или легко рассчитываемого по формуле (7.2) обобщенного критерия Сг- (если вес G неизвестен).

Геометрические изображения ф,- и параметры геометрии X с1а, у = Ь/а, г hia введены и объяснены в § 5.3, см. выражения (5.58) - (5.62), табл. 5.2-5.4, рнс. 5.6. Изображения (ф., фок. фс, ф(02. фск и др.) являются в основном функциями параметров х [xJ), у, z и приведены в табл. 5.4. Для инженерных расчетов нх следует брать в простом виде, т. е. нрн условиях хе, = О, Хд О, гд ~ 0. Для нормализованных рядов параметры х, у, z определены однозначно гео.метрией ряда (см. выражения (6.4), (6.5) в гл. 6). При проектировании нестандартного сердечника X, у, Z следует выбирать оптимальными в зависимости от заданных условий в соответствии с выводами § 10.3- 10.6. Ориентировочные практические рекомендации по выбору оптимальных (компромиссных) значений х, у, z



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 [ 135 ] 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192