Учитывать следует только те сомножители, для которых имеется отличие от типовых условий (например, перегрев Отличается от 50 град - пересчет ведется по сомножителю (Тм/50) и т. д.). Знаком * помечены величины, соответствующие условиям построения рис, 14.4-14.6, символом Фф обозначена совокупность функций от изображений ф(, входящих в выражения (14.18), (14.19). Член Фф пересчитывается в случае, когда геометрия сильно Отличается от компромиссной (табл. 11.1), для которой построены графики.

Для ТНЗО величина /з увеличивается в соответствии с уменьн1ением величины кок = но (5.55), (12,1), (12.2). Параметры х, у, г, от которых зависят функции ф;, следует выбирать оптимальными (табл. 14.5), если нет других, особых требований. Заметим, что формулы н графики приведены для величины /а; плотность ji и средняя плотность / будут существенно выше по (5.66), ибо бо < 1 (принято е - Во),

Определение электромагнитных нагрузок при известных размерах сердечника. Этот случай носит менее общий характер, но в практике проектирования встречается ча1це, чем предыдущий. Для данного случая величины /2 н S установлены выражениями (9.2), (9.5) - (9.7), (9,14), (9,18), (9.20), (5.66), (5.37), нз которых с учетом (8.41) получаем

3l В \\ pia при разных условиях различны: задано и:

задано т:

a+l.HH-v) - (/ЛН-/с)=аТмЛк, (14,23) причем для ТВР B = Bs, для ТЕР

Величины kon, в, V, Б, г, pi определяем так же, как объяснено в предыдущей рубрике,

Нужные для определения /з и В величины (как н ок, ОЛ. £ (ei), Р, для ТЕР - величины v vo и Б) рассчитаны для всех унифицированных сердечников н занесены в расчетные таблицы П14.1 - П14.10. Заметим, что величина /7ц для данного типоразмера практически одинакова в случаях полного заполнения окна и ТНЗО. Дело в том, что некоторое уменьшение боковой поверхности катушкн нз-за уменьшения ее радиусов закруглений (толшины Ск) компенсируется дополнительной поверхностью охлаждения /7к по выражению (7.48) н уменьшением перепада температур внутри катушки. Поэтому в практических расчетах используем единую величину 77к, занесенную в табл. П14.1 - ПИЛО.

Для тшювых катуигек, оптимальных соотпошеннй Б - ео и типовых значений = 50 град или и = 0,1 при частоте 50 и 400 гц по формулам (14.21) - (14.24) рассчитаны и сами значения /а и В. Они занесены в специальные расчетные таблицы П14.]а,б - П14.]0а. Каж;1,ая из таблиц относится к соответствующему ряду сердечников и расположена вслед за таблицей основных размеров этого ряда. Например, табл. П14.3 соответствует табл. П14.3а, помещенная сразу за ней, и т. д.

Просим обратить вгшмание: значения /. по табл. П14.1а-П14.4а значительно меньше, чем при той же мощности т. м. м. по рис. 14.4, 14.5. Это объясняется влиянием геометрии сердечников: для построения рис. 14.4, 14.5 принята оптимальная (компромиссная) геометрия по табл. 11.1; у нормализованных сердечников ШЛ (111), ПЛ, ОЛ, ТЛ геометрия иная, в частности значительно больше параметры х - см. условия (6.5), (6.4). Влияние геометрии на величину / подробно анализировалось в § 11.7,

Сравнивая табличные значения /з с другими данными, нельзя забывать также, что это именно величины j, которые прн взятом соотношешп! е - во принципиально меньше, чем /1, и значительно (Д - /а/е, в - go<; 1, очень грубо /1 л. 1,4 /з).

/.Л. Определение основных размеров cej)de4Huna при его свободном выборе

В большинстве случаев пользуются унифицированными рядами сердечников (§ 14.6). Сердечник произвольных размеров проектируют обычно для весьма больших т. м. м.,

ие укладываю1цихся в нормализованные ряды, а также прн необходимости получить сердечник вполне определенной нестандартной формы или спроектировать наиболее оптимальный т. м. м. для заданных условий. Последнее особенно важно для т. м. м. ограниченной номенклатуры, но выпускаемых массовыми партиями (например, т. м. м. наименьшей стоимости для телевизоров, радиоприемников н другой бытовой аппаратуры). Точно рассматриваемая задача решается по обобщенной методике расчета (§ 13.2, часть 2). Здесь изложим инженерный метод решения. Предполагаем, что тип и конструкция трансформатора уже выбраны проектантом (§ 14.2). Задача - определить толщину и ширину стержня, ширину и высоту окна сердечника: а, Ь, с, h (рнс. 5.6).

Дело сводится к нахождению произведения ScSqh, которое затем разбивается иа искомые размеры Sc аЬ, SoK = ch. Используем выражения (14.11) и (14.14):

Используя геометрические изобрал<ення и (рокг находим отсюда сразу

а-у , t, ,--5-, см, (14.26)

И с - ха, Ь = уа, hza.

Здесь /2 и В берем по данным § 14.4 (формулы (14.18) - (14.20), рис. 14.4, 14.5), остальные величины, в том числе X, у, 2,-по указаниям § 14.3 так же, как в формулах (14.18), (14.19), Ср - с учетом рнс. 14.3 и выражений (14.15) - (14.17).

Теперь для получения оптимального решения достаточно выбрать оптимальные значения х, у, z (табл. 14.5), от которых зависят функции ф( ; и фд, входящие в формулу (14.26) и выражения для определении и В. При penie-нин в виде (14.25) разбивка произведения ScSqk должна быть сделана так, чтобы получить параметры х --- с!а, у = Ыа, Z h/a оиять-такн оптимальными в заданном смысле. Прн желании придать сердечнику какую-либо особую форму значения параметров х, у, г выбирают в соответствии с 1юставлеиной целью.

Для самых ориентировочных, грубых прикидок можно пользоваться соотношениями (т 50 град)

ScSoK Рт (50 гц) и ScSoK - 0,2 Р, (400 гЩ. (14.27)