Фк lk 16,7 Фпс2.1,6 (1,1+л)+2 (2-1,1 + л) --24,3,

Фпк--2.2 2л.0,55--1,6 + 2]+2,8-0,55 (я-0,55+ 1,6+2) =36,6,

Р-Фпс/Фпк -24,3/36,6.0,66;

по (5.28) ii табл. 14.3 и ПЗ.З р, /j; =-1,5-0,7-1,05 вт/кг ii по формулам (14.3) и (14.4) npif mj-I

- шоТГ 0,9 УП0,64,

по (И. 1) было бы Vo = I + 0,66-0,2-0,66 = 1,57 (так как v 0,64 < Vq, режим ТВР выбран правильно).

по (14.19) определяем /2 фи р-I, p20 = 0,0l75:

/2 = 5 4.10--1 - (50-1,б5)0Д ( 1,71 чо,в

/2 1U 1 gyojg 0,34 ,4-0,01750. \,[+o,64J

36,60,6.[60,16

2,20,*-8,80,

=-2,1 а/мм.

Результат, близкий к прежнему, поскольку условия построения кривых на рис. 14.5 близки к условиям данного конкретного расчета. Теперь можно уточнить величину S(,Sqj. по (I4.25V .Ч(.5пк = 485 X X (1,95/2,1)--450

3. Тот же случай, что в предыдущем примере 2, но - - 40 град и провода не с эмалевой, а с волокнистой изоляцией.

В данном случае меняются неличины k и /гок- По табл. 14.2 выражениям (14.3), (14.20) получаем оц/пк а - 0,85, новые значения v= 0,64-(50/40)1/1/0,85 = 1,1 (так как v < vo, режим

ТВР сохраняется), к - 0,85 X 0,34 - 0,29, Ь 2,1 ( Гх

V 50/

/О 34\0,*

X I 1,95 а/мм. Поэтому согласно (14.25) новое значе-

0 34 I 95

ние SfiSoji составит 450- -у- - 640 сл1 Далее - действия,

как и и Предыдущем примере.

4. Тот же случай, что в примере 2, но расчет пыполнить при неполном (оптимальном) заполнении окна. По табл. 14.2 новое значение ejj = 0,7-0,34= 0,24; согласно примечанию 5 к табл. 14.5

л; я? 1,1 1,4 ; 1,5, д:; J-h прежние значения у 1,6,

z 2, 1,6. Находим: фк 1,5-2 3, Фс = 1,6 X X [2 (1,5 + 2) + л! - 16,3; при I 0,8 (§ 7.7) фпк 2-2 [2л х X 0,55 + 1,6 (1 + 0,8) Н- 2] -I- 2,8-0,55 (л.0,55 + у + 2) = 41.7; остальные геометрические величины практически прежние. Так как Произведение окФок тоже не изменилось, согласно форму-

Ле (14.19) плотность юка /г изменн1ся только из-.-!а изменения величины и составит

/ 41 7 \

а согласно формуле (14.26)

j3,3 см.

Отсюда b - 1,6-3,3 = 5.26 см, с = 1,5-3-3 = 4,95 см, h 2-3,3 = 6,6 см, Cjt 0,55-3,3 1,8 см. По сортаменту (табл. ПЗ.1) b - 5,6 си, и, сохраняя йпк const, окончательно принимаем а - 3,2 СЛ1, с - 4,8 сЖ, Cj; - 1,8 см, h ~- 6,6 см.

Подсчитаем по формулам табл. 14.9 (§ 14.7) или но табл. 5.4, что принципиально безразлично, веса и стоимости материалов в вариантах полного (при.мер 2) н оптимального неполного заполнения, т. е. ТНЗО (данный пример):

Полное заполнение

ТНЗО

Как видим, у ТНЗО минимум веса сохранился, но при этом удалось стотюсть материалов Ц сократить на 6%, а расход меди -на 10%.

5. Найти основные размеры ленточного сердечника для тороидального т. м. м. наименьшего веса мощностью 225 ва при частоте 400 гц. Все условия типовые (в частности, Tjj = 50 град). По табл. 3.2 толщина стали 0,15 мм. Исходные величины для расчета (§ 14.3): по табл. 14.1 kc = 0,9, по выражению (14.13) ири к=1 рр225 ва, категория трансформатора -ТЕР, по рис. 14.1 кац0,22, по (14.10) s = Eo = 0,85

и 1-1 Sii=-1,8G, но рис. 14.3 Cjj - l,0\, но рис. 14.5, а /а = 2,5 а/мм-, ио рис. 14.6

В 1,15 тл (так как В 1,6 тл, режим ТЕР выбран пра-

вильно), но табл. 14.5 парамегры оптимальной геометрии х- 1,8.

у - 0,8, по табл. 5.4 у 0,8, ф к зх~ 2,52.

По формуле (14.26) находим

1,01 225-1,85-10

4,44-00-0,9-0,22-2,5-1,15.0,8-2,.52 *

По выражениям (5.58) с d = = 1,8-2,14 = 3,85 & - = уа = 0,8-2,14 1,71 см. По сортаменту (табл. П3.1) b 1,8 еж, и, сохраняя bQ.iQif -- const, прииимасм а ~ 2 см, с d 3,9 см, D = d 2а - 3,9 -\- 2-2 = 7,9 см.

Расчет по формулам табл. 14.9 (§ 14.7) дает веса: = 460 г, Oj, = 260 г, G = 460 Ч- 260 = 720 г.

6. Найти основные размеры ленточного сердечника для трехфазного т. м. м. наименьшего оеса мощностью 225 ва ирн частоте 400 гц. Слоевая изоляция обмоток - пленочная, охлаждение - обдувом со скоростью 0,5 м/сек, сталь - Э350, все остальные условия типовые, в частности т = 50 град.

По табл. 3.2 толщина стали 0,15 мм. Исходные расчетные вели-чинь (§ 14.3): мощность па одну фазу Р2 = 225/3 - 75 ва, по выражению (14.13) при - Pi- = Р2 75 ва, по табл. 14.1 - 0,9, кагсгорил трансформатора - ТЕР, по рис. 14.3 Ср - 1,025, по рис. 14.2 4 - 1,03; параметры оптимальной геометрии по табл. 14.5: X - 2, у = 1,6, г = 2,5; по табл. 5.4 фк / = 1,6, Фок 2xz = V2 -2,5 = 2,5, для ЗТ по (5.46) с,; - с/2 и лг =

-/2-2/21, по (14.7) EEo]/y-j = 0,84,

1 + ен = 1 h 0,84-1,03 1,87.

Отличия от типовых условий приводят к изменению (по сравнению с типовыми) величин Uq, о н следовательно и /2, В. По табл. 14.2 при пленочной nsoJiflHHH ок т ,1, по табл. 14.2 и рис. 7.15 при заданном обдуве о/от - 1,6- С учетом этих отношений находим: но рис. 14.1 k = 0,27-1-1 - = 0,3, по рис. 14.5, 14.6 и формулам (14.20) /2 2,3-1,6 2,3-1,4 = = 3,2 а/мм, S = 1,1 .1,6 - 1,1-1,4 1,55 тл (так как S< < Вд, режим ТЕР выбран правильно). По формуле (14.26) опреде-

ляем

,V 1,025-75.1,87-103

4,44-400.0,9-0,3-3,2-1,55-1,6.25

По (5.58) с - 2-1,1 = 2,2 см, & - 1,6-1,1 = 1,76 см, h = 2,5 X X 1,1 = 2,75 см, ScSoK = 1,1-1,76-2,2-2,75 - 11,7 см* (по прикн-дочной формуле (14.27) имели бы ScSq = 0,2-75 = 15 слг). По сортаменту, таб.л. ПЗ-1, b = 1,8 см, и, сохраняя ScSgu ~ const, берем а = 1,1 см, с 2,2 см, h 2,7 см.

7. Тот же случай, что в предыдущем примере, ко / - 1000 щ. По табл. 3.2 берем толщину стали 0,08 мм., по табл. 14.1 0,85.

По выражениям (14-20) вследствие изменения величин / и р] изменятся также /2 н В.