Все входящие сюда величины определены п соответствии со сказанным выше. Расчетчику остается только рассчитать по достаточно простым выражениям критерии Сг и сопоставить их с табличными значениями Сгт. Если ему при этом неизвестно заведомо, какое условие является более жестким - заданные перегрев (ТВР) или падение напряжения и, то необходимо рассчитать значения Сг для обоих условий. Условие, которое приводит к больишму типоразмеру сердечника, и является более жестким, определяющим дальнейший расчет. О режимах ТВР и ТЕР см. § 14,3, 14.7.

Выражения для расчета критерия Сг таковы: при заданном падении напряжения

ОК т Р20 / 1 л ол\

10гг(Л;с ?8-10~Р Ki4 ,0175 V-ov)

при заданном перегреве: для ТВР (B = Bs)

г ---.-

;аолй-0,0175

для ТЕР {В<В,}

Б f /foir0,0l75

где koJkoK t, ой/аол т - отношения коэффициеитов йок. cto в реальных условиях к их типовым величинам (но табл. 14.2); Bq вычислено при v - vq; л изменяется от 0,5 до 1, возрастая в этих пределах по мерс роста частоты, скважности, мощности; £о, i-r берутся при типовых условиях.

Размерности: для Pj. - ва {вт), В - тл, f - гц, р - вт/иг, т, - град; и, k, Ср, qp, \, е, ц, k-,. Г -отн.ед.

Все величины, входящие в формулы (14.30) - (14.32), берутся, как изложено пыше в § 14.3 и 14.4, в частности, по следующим выражениям, таблицам и рисункам- Яг - (14.13), Ср-(14.16), (14.17) и рис. 14.3, В -табл. 14.4,

- табл. 14.1, -табл. 14.3, для ТВР vsp - (и-З), г\ - (14.5), (14.6) и рис. 14.2, Б, Б, - (14.4), а = Eq или &ii = Bail - (14.7) - (14.9). Значения ео (f-oi), -о можно брать и непосредственно по табл. Г114.]-П14.10.

Мы видим, что в выралсниях для критериев Сг оставлены только те величины, которые прямо заданы расчетчику (/, и, Тм, Яг и др.) илн легко рассчитываются в функции заданных величин (Ср, v, е и др.).

Вместо полного расчета величин Gr по выражениям

(14.30) - (14.32) можно рекомендовать и такой путь, более

простой, если от типовых отличаются лишь отдельные

величины: по одной из табл. Г114.1а - П14.10а находим

условный сердечник при задашюй мощности Яг, но для

типовых условий, соблюдая Яг Р-т, для этого сердечника

из той же таблицы берем величину 0/ , находим для тнпо-

Бых условий Gr* = Сгт~, а затем пересчитываем эту

величину Gr* иа иетиповые условия в соответствии с (14.30) - (14.32). Например, / = 50 гц, Р,. = АОО ва (ТВР), Тн = 75 град, остальные условия типовые. Нужен сердечник Ш.Л. По табл. П14.1а для сердечника ШЛ32 X X 64 Р., = 450, Gr= 160. Поэтому при Яг - 400 Gr =

= 160.=142. В соответствии с (14.31) Gr = т,/;

делаем соответствующий пересчет и находим, поскольку типовое значение т ~ 50 град:

Gr = Сг* (50/тм) = 142 (50/75) = 110.

)ирая по табл. П14.1,а = П14.10,а па основании полученных значений Gr нужный сердечник, расчетчик одновременно определяет получаемую степень заполнения окна Сд и вес G = Сд при сохранении заданных и или Тм (поскольку лишь в частном случае, когда Gr = Огт, Сд = 1). Это делается по формулам (14.34), помегценным в § 14.7. Возможен также в соответствии со сказанным в гл. 12 выбор неполного оптимального заио.пгения (ТНЗО). Случаи Сд = 1 и ТНЗО являются крайними реальными случаями выбора сердечников. В целях ориентировки в таблицах для обоих этих случаев приведены не только значения Сг но и вес меди -Ок и суммарный вес меди и стали С.

Выбор типоразмера сердечника для типовых условий проектирования. Здесь уже вместо критерия Сгг{Сг)

можно пользоваться испосредственио мощностью Я. (Я,.)-Она рассчитывается для заданных типовых условий в соответствии с изложенным в начале предыдуи[ей рубрики. Для наиболее распростраиеииых условий и -- 0,1, / 50 гц (задано и) нли т = 50 град, / = 50 н 400 гц (задано Ти) рассчитанные 1\ющиости занесены наряду с критериями Сг-г в прежние таблицы рядов ПИ.1а - П14.10,а (приложение). Все прочие условия приняты также типовыми, в частности обмотки - медными. Там же приведены для всех типоразмеров сердечников рассчитанные при типовых условиях по выражениям (14.21) - (14.24) плотность тока /д и индукция В. Значения Р и /а даны разделью для случаев полного заполнения окна и неполного (оптимального) заполнения - ТНЗО.

Расчетчику остается согюставить требуемую ему мощность Яг, определенную по выражению (14.13), с мощностью Ят и выбрать из желаемого ряда наиболее подходя-и[ий сердечник, в том числе и для случая ТНЗО. Для этого достаточно соблюсти условие (14.28) Я Ят при ограничении Яг < Ят. О ТНЗО см. подробнее гл. 12, § 12.5. Однако пе только у ТНЗО, а во всех случаях, когда Яг <: Ят (и const, const), Сд <: 1. Поэто.му по (14.34), § 14.7, находим Сд и затем Си f= сд.

Еще раз о выборе ряда. По таблицам П14.1а - П14.10а можно практически сопоставить различные типы т. м. м., сравнив их вес G = Gc -\- G. Такое сопоставление при одинаковой мои[Ности сделано в табл. 14.7 для малых, больших и средних т. м. м. на частоту 50 и 400 гц. Хотя такие конкретные показатели в известной мере искажаются неоптимальностью геометрии и ее колебаниями внутри группы ряда, совершенно явственно просматриваются результаты, установленные при теоретическом анализе в § II.II.

У малых т. м. м. (и = const) Лучше БТ, в остальных случаях --СТ. ТТ близки по весу к СТ. Всем типам (исключая ICT) уступают ЗТ, кроме случая малых т. м. м. при условии и - const, f - 50 гц. Применение при частоте 50 гц сердечников ШЛ, ШЛМ, ШЛР для БТ и ПЛ, ПЛМ, ПЛР для СТ приводит примерно к одинаковому весу, ио по стоимости и расходу проводов (меди) лучше ШЛМ, ШЛР; ПЛМ, ПЛР. Сердечники УШ по сравнению с Ш даюг тот же эффект, но при большом проигрыше в весе (кроме малых т. м. м.). Виден также эффект по снижению