14. Относительный ток iJ = /J .

15. Соотношение плотностей тока ) в = находится ио (14.7), (14.8) и § 14.3.

16. Плотности тока\ й/лш;

- средняя/- yj-J-= т/-1,

- вторичных обмоток /з = / у &,

- первичной обмоткн /, - IJe, а при заданном и Ц -

17. Сечепия проводов, q[ - Окончательные значения величин:

18. Провода и И30ЛЯ1П1Я катушек выбираются поданным § 2.4, 3.3, 3.5. По табл. П3.7, П3.8 выбираются провода, сечения которых qi наиболее близки к полученным величинам qi.

19. Размещение обмоток в окне (конструктивный расчет обмоток) проводится согласно § 6.6, Сд = najc по (5.49).

20. (Сопротивления обмоток г\ рассчитываются по (6.21), § 6.6 и табл. 5.1. Прн повышенной частоте учесть увеличение сопротивления в kr раз но (5.45), рнс. 5.5, табл, 5.1 (§ 5.2). По (6.24) определяем веса Gi

21. Величина з. д. с.*\ в, Ui - (/ + /оа) i-

22. Число витков обмоток и их сопротивления:

- первичной

Wi--w[ElE, ri~ r[{UDjxJD[),

- вторичных

1 at 1 21 1 2t

здесь £ определяется по п. 8; w\, w - no п. Ю. 23. Токи, а:

где определяется no и. И, где /fia определяется no п. И.

24. Относительные токи:

- намагничивающие

- первичный

/i = K(i-l-U-+i.-/i .

25. Плотности тока, a/jiijn,

26. Потери в катушках, вт:

- от активного тока

;v 1=1

- полные

27. Падение напряжения*

иркЛРг \ pLd-

28. Индукция В и потери /7с остаются прежними по п. 6 и 5.

29. Соотношение потерь v=pjp,

30. Параметры Г а Б определяются по (7.54) -(7.57), (14.4) и § 14.3 ири V, найденному но п. 29.

31. Перегрев

т - Рс-Рк Qj, аВП

где а, ри, Рг, определяются по пп. 3, 26, 28, Лк -по табл. 14.9, 1114.1-П14.10.

Если значения и (п. 27) или Тм (п. 31) получились бшьн1е заданных (допустимых), необходимо соответственно увеличить размеры сердечника, если значительно меньше - уменьшить размеры, после чего повторить расчет заново. В заключение определяем некоторые итоговые характеристики.

32. Коэффициент потерь и к. п. д.:

у Лк-гРс 1 Рк + Рс

пот -

33- Индукция в режиме холостого хода (режим контрольных испытаний) Bj - В~.

34. Ток холостого хода, а, hx-V Ца + 1г где /ог определяется ио методике п. 11 для Г но при индукции Вх-

35. Удельные показатели технико-экономической 94Jфeк-тивпости определены по § 5.5:

лч-1

eLi--GjPr, г/ва, ц----, коп/ва,

gsg--g-AoT + gry(/(l +пот)-!-£и,-- о - г/еа, г{2 = МцЦ -;- лпот Ь Hrhr коп/ва,

илн определяются по выражениям (6.22)-(6.27), п. 20, Усу Ук- но табл. 14.9, 5.4, ц, Цн- по табл. П3.2, ПЗ.Ю и по выражениям (5.91), g-, gry- по (5.100), Цг, - по (5.106), (5.107).

Габаритные размеры А, В, И можно рассчитать по формулам табл. 14.9, для унифицированных т. м. м. они приведены в § 14.8 (табл. П14.11, П14.12).

Примечания: 1)В случае применения унифицированных сердечников и других обычных условий значения ао/1, е - 8о, Gh, Gc, G = Gk + Gc, a для ТЕР и пред-вapитeJIЬHыe значения v - Vq, Б можно не вычислять, а брать прямо из расчетных таблиц рядов П14.1-1114.10, П14.1й-П14.10а. То же относится к величинам /ц и В, если заданы типовые значения т (50 град) илн и (0,1). При этом Gu, G, /з даны как для случая предельно полного заполнения окна (сд 1), так и для случая неполного оптимального заполпения (ТНЗО), т. е. при минимально целесообразных значениях Сд = Сдо 0,7 (для ТТ -до 0,4). Оптимальные величины канала в окне для унифицированных сердечников приведены в табл. 14.10.