2) Точнее v для ТВР рассчитывается после определения Рс (п.5} по формулам (9,35} -для ТТ и (9,43) -для других типов.

3) В этой графе рк Рк-~- потери от активного тока.

4) При активной нагрузке.

5) При прямоугольной форме напряжения Ui число витков W (п.9) увеличить в 1,11 раз. На 10-15% падают также потери pi (п.5,6).

6. Для ЗТ все величины в расчете берутся па одну фазу.

Некоторые практические рекомендации. При необходимости вычислить индуктивность (сопротивление) рассеяния (например, для больших т. м. м. повьпиениой частоты) следует обратиться к табл. 5.1.

У многообмоточных т. м.м. для любой пары обмоток (первичная - г-я вторичная) приведенную к первичной обмотке суммарную величину As определим по выражению

mV ?ii~ ( + Йг) (ciuH-Ki)] , гн,

где Ci, Сц определяются ио (6,7), (6.8).

Если обмотки не концентрические, а чередующиеся,

вместо члена (Доб -- cJ3) вводится величина

(ягч - 1)

где гич - число чередую-

Оптимальный канал б окне 6 у TII30 прн унифицированных

сердечниках

щихся секций обмоток в катушке; А], Д3-высота секций. Если т. м. м. проектируют па два первичных напряжения (127/220), наиболее рационально первичную обмотку выполнять двумя ветвями с отводами (илн дополнительной секцией), соединяемыми параллельно или последовательно. Расчетный режим - 220 в.

При расчете СТ первичную обмотку обязательно распределять на оба стержня равными частями. Вторичные обмотки распределять так, чтобы суммарные н. с. обмоток двух стержней были примерно одинаковыми (рис. 14.7).

Сгема соединений

Рис. 14,7, Расположение обмоток у стержневого т. м. м.: / - первичная обмотка, 2, 3 - вторичные (одинаковые) обмотки.

Иначе будет недопустимое рассеяние. Если СТ работает на двухполупериодную схему выпрямления со средней точкой, можно каждое плечо вторичной обмоткн поместить на своем стержне, но две части первичной обмотки, расположенные на разных стержпях, надо прн этом обязательно соединять параллельно. При последовательном соединении нз-за ухудшения электромагнитной связи обмоток вторичное напряжение падает на 0,3-2%,

Если необходимо экранирование для уменьшения магнитной связи с соседними элементами, возникающей нз-за полей рассеяния, применяют наружные экраны. Эффективность экранирования оценивается коэффициентом ослабления магнитного поля Уэ в направлении наибольпюго рассеяния на том нлн ином расстоянии. Это направление примерно совпадает с осью катушек. Прн значении Уа<. Ю достаточно экранирование с помощью ленты, охватывающей сердечник по наружному обводу; при 10<:7э<:50 применяют штампованные иеглухие экраны, иногда много-

слойпые. Материал экранов - сплавы 79НМ, 80НМ, 80ПХС, их толщина 0,3-1,5 мм. Коэффициенты у. берем по рис. 14.8.

Электростатический экран от помех питающей сети выполняют из тонкого медного провода, сетки, фольги

в

8 1.ИМ

Рис. 14.8. Графики для выбора экранирующих средств в зависимости от коэффициента ослабления поля у: а - ленты толщиной Д, 6 - экрана толщиной А {I - расстояние от Tpatic-

форматора).

(с разъемом}, уложенных в один целый слой между первичной и вторичной обмотками.

Если необходимы для расчетов показатели надежности т. м. м. и конкретные данные отсутствуют, в качестве ориентировочной цифры можно взять интенсивность отказов Ян - 0,7*10 Мчас.

При расчете т. м. м. с неполным (оптимальным) заполнением окна целиком пригодна изложенная в данном параграфе методика расчета. Необходимо только в формулах, где фигурирует величина йок, брать ее соответствующее значение (см. § 14.3, гл. 12). В исследовательских расчетах необходимо пользоваться точными материалами гл. 12 и § 7.7.

Особенности расчета автотрансформаторов. Мощность Рр высчитывается с учетом выражений (14.13). Величина ок У йт. м. м. по сравнению с т. м. м. несколько выше (в 1,1-1,3 раза), величина и несколько ниже, а к. п. д. выше. Сама методика расчета ат. м. м. ничем ие отличается от изложеипой, за исключением одного момента. Необходимо отдельно вычислять токи в различных частях обмотки - где течет ток только одной цепн /од (/i или /а) и где