токи первичной и вторичной цепей текут совместно, давая общий ток /об (рис. 14.9}. При активной нагрузке

Io, = Y{I-hfyn. где I-h

(14.33)

По токам /од и /од рассчитываются сечення проводов и потери pi.

Иногда ат. м. м. имеют и трансформаторные обмотки. Тогда для общего случая нагрузки

\hl5

Рис. 14,9, Автотрансформаторы: а - понижающий, б - повышающий.

/оо = У (/та + /а - /а) h (/г + /г + hr)\

где /о, /г- активный и реактивный токи автотрансформаторной нагрузки; /а, 1т- их приведенные значения;

Irr - то же, но для трансформаторных обмоток.

К учету токов включения т. м. м. ( пусковых токов ). При включении трансформатора происходит большой всплеск намагничивающего тока из-за увеличения индукции

в переходном процессе. Этот ток тем больше, чем ближе к нулю напряжение сети в момент включения, чем больше номинальная рабочая индукция В и чем меньше сопротивления первичной обмоткн (чем больше мощность). Даже у т. м. м. ток включения /в л (амплитуда) может во много раз превысить номинальный ток, особенно прн частоте 50 гц (выше индукция). Это ие опасно для т. м. м., но выводит из строя защиту иа его первичной стороне (сгорание предохранителей и др.). Поэтому важно предопределить ток /вкп и при необходимости снизить величину В.

Приближенный расчет, построенный на теоретических и экспериментальных данных, ведем следующим образом (расчет имеет смысл только при условии В > 0,bBs, прн S 0,55s ток включения заведомо мал):

/ыкл -

, а.

где /гвш! берется по рис. 14.10 в функции индукции В при параметре rJa)Li, причем

Li - 1,25 1.1,. Ю-, щ 15 20.

Для ориентации укажем, что по опытным данным применяемые обычно предохранители выдерживают 10 -20-крат-

}ше броски тока по отнотиению к поминальным значениям.

Рассчитаем в качестве примера ток включения трансформатора ПЛ 25 X 50 X 100 при частоте. 50 ец и данных: xi 50 град, =-- 460 ва, Ui -= 220 fl, li 2,2 а, В= \ ,G тл, 1 - 870, Г1 - 1,8 ом. По табл. П14,2 12,5 c.и 1 36 см и нрн k,. 0,93, - 20

X 10-* 0,06

1,8 2л-50-0,00 величины нрн В - 1,0 тл по рнс. 14.10 находим jfegjj - 0,8, поэтому

,-28,6й.

С,9 1,1 1,3 1,5 1,7 В,тл

Рис. 14.10. К онрсделепню коэффициента /1Ц;Л-

- 0,1. Для .той

Т!КЛ -

1,8 0,029 + 0,06

650-0,8-1,6-36 1,4-220

кратность тока

28,6 2.2

-13.

При частоте 400 гц ту же мощность имеет трансформатор ПЛ16х32к65, ДЛЯ которого /i - 2,15 а, В= 1,05 тл, Wi - 245, r-j 0,8 0,11, s,. 5,1 c.и /(. 23 см. Получаем 1,25-245 х

х.4;.20-10- = 0,003 гн, li--= 0,11-

23 toll 2я 400-0,003

рис. 14-10 при В =- 1,05 тл в,;л - 0,22, поэтому

/ J

ЕКЛ -

0,071 -1-0,002

650-0,22.1,05-23 1,4-220

<2±5--

Видим, что бросок тока включения по сравнспию с верным случаем (50 2ц) резко уменьшился.

о расчете т. м. м. с помощью ЦВМ. В § 9,6 говорилось об использоваиии ЦВМ для исследования проблемы оптимизации. Применение ЦВМ возможно и для непосредственного электрического расчета т. м. м. в практике проектирования, что сокращает время, повышает точность и надежность расчета, позволяет ири необходимости быстро просчитать по заданию несколько вариантов и выбрать оптимальный. Такое применение ЦВ.! уже имеет место на практике.

Опишем кратко подобную систему, разработа1птую К. П. Львовым по изложенной автором выше в настоянием параграфе мегодике (с некоторыми изменениями). Методика алгоритмизируется, причем все необходимые зависимости используются либо в аналитическом, либо в табличном виде (не графическом). В зависимости от сгюрмули-рованных требований, частоты и величины мощности машина выбирает нужный ряд сердечников и соответствующий типоразмер, после чего идет непосредственный расчет (включая расчет конструкции обмоток). Блок-схема состоит из четырех основных блоков - ввода массива постоянной информации, ввода массива исходных данных, расчета т. м. м., выдачи результатов. Па ЦВМ Урал-2 может вестись последовательно расчет 10-15 различных т. м. м исходные данные которых вводятся одновременно. Время расчета одного т. м. м. составляет около 5 сек, еще 5 сек занимает печать результатов.

Целесообразно дополнить подобные программы расчетом ряда вариантов при различных степенях заполнения

и диаметрах проводов с выбором оптимального по заданному требованию варианта.

Примеры расчета. Приводим последовательно примеры электрического расчета (включаи расчет конструкции катушек) для разных случаев проектирования - задано и и зат,ано т (ТВР и ТЕР).

1. Рассчитать при условии 0,1 и / 50 гц БТ наименьшей стоимости, рассмотренный в § 14.5, 14.6 по примеру 1, Сталь - Э320, толщиной 0,35 мм, провод - ПЭЛ. Перегрев т - не выше 50 град, Ui - 220 в. Все условия типовые, t = 20°, Заданные электрические параметры (§,14.5): t/21 210е, иг = 250в, U23 = 6 3 в, Uii 5 в; I-ii 0,02 а. In 0,010 а, /з 0,5 а, /34 = 0,7 а.

Исходные параметры для расчета: по выражениям (14.13) = вз = в4 = 1, - 0,71, для продолжительного режима работы - Ii примере расчета 1 (§ 14.6) иолученоРр = 14,3ва и выбран сердечник УПИЭх 28, д.ш которого по табл. П14.91 G(j ~ 610 3, с = 12 мм, h 33,5 мм - 11 см - 5,3 см Sow 4 hi ~- 51 сл!, Ук = 53 саФ, Р 1,3, VjV = 1,3,