Sc -= 20,5 c.и /7к 600 c.и = iOSO cлl Vc/Vk = 0,7, fi - 0.55. no материалам § 14.3 = 8.9 г/сж (§ 3.3), p = Рго - 1.15 v X 0,0175 = 0,02, при В = 1,65 тл И = 3,8 alcM (рис, 3.3), = = 40 т.

По методике (§ 14.7) рассчитываем:

1. в § 14.6 (пример расчета 3) получено Сг = 239, по табл. П14.2для выбранного типоразмера СГт = 260, откуда с--

. = 1-10-3 =0,94-10-3;

4- (Рс + Рк) - I 0,94-10-3 --. 1,71 .600 = 36,8 вт;

1 , Оо

5. S = Ss= 1,65 тл\

6. 1.4-1,653.5100-10-3 -19,2 вт, /j; = 36,8-19,2= 17.6 (уточняем: v = p(; ?jj = 19,2/17,6 = 1,1, т. е. действительно имеет место режим ТВР, ибо но табл. П14.2 Vo= 1,6 и v<;vo).

Далее аналогично предыдущему примеру, но в п. 35 вмес10 ц, рассчитываем g-, в п. 31 можно пользоватьси выписанной выше величиной /7р., а можно рассчитать /7j; по табл 14.9 с учетом реальной величины по рис. 7-13 после определения б с - 2с. в п. 19.

3. Рассчитать т. м. м, при тех же условиях, что в примере 2, но прн бескаркасных катушках с непропитанными обмотками из алюминиевых проводов (см. пример 4 в § 14.5, 14.6). Как видим, условия существенно нетиповые, дополнительно вводим ок/ог-;т ~ -- 0,9, о/оот 0,86, p2o/0,Oi75 (§ 14.6). Наложим дополнительное требование и ?а 0,05. Определим, какое из заданных требований - = 40 spad или и = 0,05 - является более жестким. При /( - const по выражению (14.30) для сердечника ПЛ (Д, - 1,65 тл)

550 \ ± 0,028

10-0,05(0,93.50-1,65-10-2)3 0,85 0,9 0,0175

чему по табл. П14,2а соответствует типоразмер ПЛ32Х 64x80 (Сгт = 4300).

Для сердечника Ш {В = 1,4 тл) Сг = 3900 (1,65/1,4) - = 5400, чему по табл. П14.16 соответствует типоразмер Ш 40X64 {Сг = 5500), Из условия же Tj = 40 град требуются большие сердечники - ПЛ 32x64X100 или Ш 40X100 (§14.6, пример 4). Следовательно, это условие более жесткое, и дальнейший расчет ведем из этого условия.

Проиллнктрируем расчеты для обоих вариантов.

Сердечник Ш 40x100. В § 14.6 получили; режим ТВР, Сг - 43G, = 440. д., --- I Г - 1,05, /j, = 1,4, - 9600 г, по габл. ПИЛ на.ходим р = 1,8, 0,86-0.85 х

X 10 -- 0,73-10, П;.; - 445. По методике для ТВР рассчитываем;

, М36\ , I- л-(44о) 1;

2 1 2 Ь4-4У550 о oj/MS .-19

100(40/50)2.0,862 У 0,0175 0,85 0,9

при пц - 1

3. -0,73.10-3 А40/50 =0,7Л0-з;

1 (Рс + PiO - 1 0,7 Л 0-== y-Qf, 3,2 Л45 - 38,2 вт;

5. S-=Ss = ] Л

6. р,.--1,4ЛЛ-9600-10-3 =26 в/п, р;;-38,2-26-= 12,2 й;;! (угочиясм v 26 12,2 - 2,1.

по табл. П14.1 Vqv-2,2, т. е. v <Vo и условия режима ТВР соблюдены). Далее - аналогищо примеру 1.

Проиллюстрируем роль KOHTaiTa сердечника с шасси. По табл. 7.3 mi 1,3, в п. 2 методики Б - 1 -Н 1,.ЗЛ,8 О 6Л-1 9

3,7 и S соответствии с и. 31 перегрев Т;;

1-Ь0,2.1,8Л,9 снизится в отношении 3,7/3,2 -- 1,15.

Сердечник ПЯ 32x64x100. По § 14.6; режим ТЕР, С/ - Сг-= 46, д., - \ , Г - 1,05, Pi - 1,4, Gp = 5700 г, по табл. 14,2 УсУк = 0,6, р - 0,45.

ап/1--0,86Л Л0-з = 0,86Л0-з, II 710.

По методике для ТЕР рассчитываем;

1. сд = 1;

2. по табл, П14.2 vq1,4 и при iiii - l й(,=1,6;

3. а-0,8бЛ0-з \ 40/50 - 0,8М0-3;

I- (Pc4-Pi0 - l-0,8M0-s р~Л,6-710 = 35,2 em;

] 4 ,

5. по п. 6. методики , л\ ,- -35,2 - 21,2 ет, рк = ЗБ,2~

- 21,2= 14 вт,;

6. по п. 5 методики Д - yi.20,5-103/1,4-5700= 1,6 тл. Так как

B<lBg (S5=i,G5 тл), режим ТЕР определен правильно. Далее -аналогично примеру 1.

5:i--]-f 1,3.0,45

хорошем контакте с шасси ;П = 1,3, по и. 2 методики

1,8 и в соответствии с п. 31 - 1,12.

0,6+1,4 Н-0,2.0,45-1,4 1

перегрев т снизится в отношении 4. Рассчитать

ири условии % = 50 град, f = 400 гц ТТ наименьшего веса, рассмотренный в § 14.5, 14.0, пример 5. Все условия типовые, f/i - 115 ff. Две вторичные обмоткн (N - 2) имеют следующие данные; одна нагружена через выпрямитель со средней точкой с индуктивным филыром на нагрузку ири средних значениях f/tji ~ 250 б, /([1 = 0,8 а, вторая - на активную нагрузку переменного тока, причем U22 ~ 40 в, /22 - 2,2 й.

По табл. 14.8 находим действующие значения: U21 = КП X X 2.10 278 й, Izi 0,71 -0.8 = 0,57 д. По выражениям (14.13)

Рз-=-278.0,57+40-2,2 = 247 йй,

/i.-у (247 + 0,71-278-0,57+40-2,2) = 225 да.

Было получено (§ 14.5, 14.6, пример 5); сталь Э350 толщиной 0,15 MAI, 0,9, типоразмер сердепшка по таб;1. П14.3 -либо

ОЛ 40x64x32 при полно.м заполнении окна (сд 1), либо ОЛ 40X64x40 при неполном оптимальном заполнспии (ТНЗО). Выполним расчет для последнего случая.

Исходные параметры для расчета; по материалам § 14.3 ~ I, : О, Г ----- 1,25, Рго = 0,0175, по табл. П14.3 с = 40 мм, D -- 64 мм, = 530 г, 1 - 16 см, S(. = 4,8 см, 5ок= 13 сж2. Я,; - 185 сиг. f>--0, Ку--- 0,7, о;. - 1,4Х 10- ш/смград, по табл. П14.3а Ру--2Ь0 ва, р-Ювткг.

Расчет.

1. с4

/225\

0.8.

По табл, П14.3 v- г-,гт а-аол- 1 4.10- ,

(рс + Рн)-1-1,4-10-

1.25

185== 10,4 вт.

Поскольку условия типовые, по табл. П14.3а 51,1 тл. Pc-lO-l,13.530-10-3=6,4 em, p.W 10,4 -6,4 4 вт (При точном соблюдении vl следовало принять

1 +V

7 (pc + p,0 = Y 10,4-5,2 вт

5.2-10-3

и рассчитать индукцию 5 = / . у-чня Практически несущественны).

1 тл, sth отли-