Главная >  Классификация трансформаторов 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 [ 162 ] 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192

Рассмотрим теперь, как ориентировочно определить частоту собственного резонанса fo [188]. Величина /, нелинейна и зависит от индукции В и частоты /. Однако учет нелинейности принодит к чрезмерному усложнению решения. Если взять эффективную магнитную проницаемость материала р при некоторой фиксировашюй индукции, то можно пригшть для самых приближенных оценок, что отношение величин .i и началыюй магнитной пронидаелюсти [.ij, мало зависит от частоты: const ~ м. При-

няв также примерную зависимость р., = п/(т + /) и подставляя величину (i m\i в выражение (16.2), можно получить

10-

Из обычного условия резонанса с эквивалентной собственной емкостью Cq выводится выражение

где Со определяется по данным § 5.2, табл. 5.1;

(16.14)

Aif --kcScWMn

все обозначения - как обычно.

Сделанное в формуле (16.14) упрощение возможно при условии Mfm.iCQ < I, т. е. при малом числе витков ш малой собственной емкости с.

Значения коэффициентов и таковы:

Коэффициент

для стали ЭЗ...

для еплапа 50Н

для сплава 80ПХС

5,6-10а

4,5-10

7,5-103

0,6-10

1,1-10

1,4-108

Параметр м в практических расчетах несколько дифференцируется в зависимости не только от индукции В, ио и от частоты. Задавшись некоторым предварительным значением /о определяют параметр м и делают расчет /о



по выражению (16.14). По найденной величине /о корректируют м и повторяют расчет, находя /о окончательно. Опыт показывает, что одного приближения обычно достаточно. Значения м в функции частоты f и рабочей индукции В для разных материалов приведены на рис. 16.7.

Для расчета паразитных параметров и используются материалы §5.2, табл. 5.1. Здесь дополним их

Рнс. 16.7. Значения параметра Al ДЛЯ различных материалов:

/ - сталь ЭЛЬО. 2 - с.п.пав 50И. 3 - сплав 80НХС.

2 2,0 1,5 1,0

-iDxsa

A

a,2 o,f 0,6 o,e втл

формулами для специфической конструкции ВТ - ТТ с секционированной катушкой (рис. 16.2, б). Эти формулы отличаются от обычных по табл. 5.1 и имеют следующий вид 1187];

/ =I5.IO-%,;(l-ln]/l+j5)

/ Wj - W \ 2 ,

(16.15)

Здесь Сель Ссл2 - межслоевая емкость двух обмоток Сслг по табл. 5.1; сб ~ емкость между обмотками (при однослойной намотке Ссл = О и с,-, = соо)? - число секций; Dtp = , см; ш - средний промежуток

между секциями, см\ uh =-ш - средняя ширина одной

секции, см; остальные величины определены в табл. 5.1 и как обычно.

Из формул (16.15) видно, Что разбивка катушки на секции у ТТ позволяет снизить не только индуктивность Ls, но - в Отличие от других типов трансформаторов - одновременно и собственную емкость.



10.4. IlHMeitepitbtu расчет трансформаторов

ВТ проектируют иа разработанных для них ленточных сердечниках ПЛ по табл. П16.1, П16.2 пли сердечниках ОЛ по НО.666.002 (табл. П14.3). В таблицах приведены все основные размеры и величины, необходимые для расчета. Расчет складывается из двух этапов - выбора нужного типоразмера сердечника и собственно электрического расчета (конструктивный расчет производится в соответствии с § 6.6 при учете особенностей высоковольтных т. м. м. по § 2.3-2.5, 16.2).

Выбор типоразмера сердечника. Как и для силовых т. м. м. (§ 14.6), нужный сердечник из ряда выбираем, сопоставляя габаритную мощность рассчитываемого ВТ по выражению (16.7) с максимальной габаритной мощностью типоразмера сердечника Ру. При определении мощности Ру учитываем дополнительное возрастание потерь Рк в ky раз по выражению (16.3), а для ВТН - и потерь Р(. в kp5 раз по (16.13). С другой стороны, учитываем увеличение мощности в <7р раз для повторно-кратковременного режима работы.

Режимы работы ВТ по частоте / и скважности Q очень разнообразны, и необходимо кроме типового перегрева

т выбрать также типовые значения и для которых определяется мощность Pj. К этим же значениям ft, Q-r, Тм т надо привести и заданную мощность Pj.- Приведенную величину обозначим Ро- Так как обычно ВТ работают в естественном тепловом режиме и при постоянной величине имеем р = р qp, р\ ф р[, то, пренебрегая вторичными факторами, по выраже1шю (9.28) получаем Р Ф ф qpXjf-, где частотный коэффициент потерь d определяется по (3.4). Приняв и - 1,5 по условию (3.5), получим выражение для расчета Pro.

Pr,-\/Pr. (16.16)

Чр 1м /

Остается сравнить величину Ро с величиной Р;. Учитывая области работы ВТ, выберем два типовых режима при Q - 1 и Тм т = 40 град:

первый - сплав 80НХС или 79НМ (0,05 мм), [т = Q кгц;

второй - сплав 50Н (0,05 мм), /т 20 кгц.

Типовые мощности Ро в ква в этих режимах составляют (для некоторых типоразмеров сердечников из табл. П16.1):



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 [ 162 ] 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192