Главная
>
Классификация трансформаторов Рассмотрим теперь, как ориентировочно определить частоту собственного резонанса fo [188]. Величина /, нелинейна и зависит от индукции В и частоты /. Однако учет нелинейности принодит к чрезмерному усложнению решения. Если взять эффективную магнитную проницаемость материала р при некоторой фиксировашюй индукции, то можно пригшть для самых приближенных оценок, что отношение величин .i и началыюй магнитной пронидаелюсти [.ij, мало зависит от частоты: const ~ м. При- няв также примерную зависимость р., = п/(т + /) и подставляя величину (i m\i в выражение (16.2), можно получить 10- Из обычного условия резонанса с эквивалентной собственной емкостью Cq выводится выражение где Со определяется по данным § 5.2, табл. 5.1; (16.14) Aif --kcScWMn все обозначения - как обычно. Сделанное в формуле (16.14) упрощение возможно при условии Mfm.iCQ < I, т. е. при малом числе витков ш малой собственной емкости с. Значения коэффициентов и таковы:
Параметр м в практических расчетах несколько дифференцируется в зависимости не только от индукции В, ио и от частоты. Задавшись некоторым предварительным значением /о определяют параметр м и делают расчет /о по выражению (16.14). По найденной величине /о корректируют м и повторяют расчет, находя /о окончательно. Опыт показывает, что одного приближения обычно достаточно. Значения м в функции частоты f и рабочей индукции В для разных материалов приведены на рис. 16.7. Для расчета паразитных параметров и используются материалы §5.2, табл. 5.1. Здесь дополним их Рнс. 16.7. Значения параметра Al ДЛЯ различных материалов: / - сталь ЭЛЬО. 2 - с.п.пав 50И. 3 - сплав 80НХС. 2 2,0 1,5 1,0
a,2 o,f 0,6 o,e втл формулами для специфической конструкции ВТ - ТТ с секционированной катушкой (рис. 16.2, б). Эти формулы отличаются от обычных по табл. 5.1 и имеют следующий вид 1187]; / =I5.IO-%,;(l-ln]/l+j5) / Wj - W \ 2 , (16.15) Здесь Сель Ссл2 - межслоевая емкость двух обмоток Сслг по табл. 5.1; сб ~ емкость между обмотками (при однослойной намотке Ссл = О и с,-, = соо)? - число секций; Dtp = , см; ш - средний промежуток между секциями, см\ uh =-ш - средняя ширина одной секции, см; остальные величины определены в табл. 5.1 и как обычно. Из формул (16.15) видно, Что разбивка катушки на секции у ТТ позволяет снизить не только индуктивность Ls, но - в Отличие от других типов трансформаторов - одновременно и собственную емкость. 10.4. IlHMeitepitbtu расчет трансформаторов ВТ проектируют иа разработанных для них ленточных сердечниках ПЛ по табл. П16.1, П16.2 пли сердечниках ОЛ по НО.666.002 (табл. П14.3). В таблицах приведены все основные размеры и величины, необходимые для расчета. Расчет складывается из двух этапов - выбора нужного типоразмера сердечника и собственно электрического расчета (конструктивный расчет производится в соответствии с § 6.6 при учете особенностей высоковольтных т. м. м. по § 2.3-2.5, 16.2). Выбор типоразмера сердечника. Как и для силовых т. м. м. (§ 14.6), нужный сердечник из ряда выбираем, сопоставляя габаритную мощность рассчитываемого ВТ по выражению (16.7) с максимальной габаритной мощностью типоразмера сердечника Ру. При определении мощности Ру учитываем дополнительное возрастание потерь Рк в ky раз по выражению (16.3), а для ВТН - и потерь Р(. в kp5 раз по (16.13). С другой стороны, учитываем увеличение мощности в <7р раз для повторно-кратковременного режима работы. Режимы работы ВТ по частоте / и скважности Q очень разнообразны, и необходимо кроме типового перегрева т выбрать также типовые значения и для которых определяется мощность Pj. К этим же значениям ft, Q-r, Тм т надо привести и заданную мощность Pj.- Приведенную величину обозначим Ро- Так как обычно ВТ работают в естественном тепловом режиме и при постоянной величине имеем р = р qp, р\ ф р[, то, пренебрегая вторичными факторами, по выраже1шю (9.28) получаем Р Ф ф qpXjf-, где частотный коэффициент потерь d определяется по (3.4). Приняв и - 1,5 по условию (3.5), получим выражение для расчета Pro. Pr,-\/Pr. (16.16) Чр 1м / Остается сравнить величину Ро с величиной Р;. Учитывая области работы ВТ, выберем два типовых режима при Q - 1 и Тм т = 40 град: первый - сплав 80НХС или 79НМ (0,05 мм), [т = Q кгц; второй - сплав 50Н (0,05 мм), /т 20 кгц. Типовые мощности Ро в ква в этих режимах составляют (для некоторых типоразмеров сердечников из табл. П16.1):
|