Главная
>
Классификация трансформаторов Б заключение рассчитываем данные для контрольных испытаний в непрерывном режиме на какой-либо стандартной частоте (например, 400 гц). Цель - проверка коэффициентов трансформации и качества магнитной цени трансформатора. Подводимое напряжение рассчитываем нз условия получения в испытательном режиме индукции, примерно равной рабочей индукции В. Частота собственного резонанса [о может быть проверена по (16.14), прн этом собственная емкость находится по данным § 5.2, табл. 5.1. На этом расчет заканчивается. пример расчета. Исходные данные: настраиваемый ВТ со средней точкой в первичной обмотке импульсного режима работы со скважностью Q=\00, /15 кгц, Р90 кет, /7,--9200 б, U.o70 в, /а=160 а, Ти45 град, Lj-O.Olo гн. По (16.9), (16.7) kj=l,S и - 1,8-90 162 ква. Для ВТН импульсного режима при данной частоте выбираем разрезной ленточный сердечник стержневого типа из сплава 50Н толщиной 0,05 мм, / = 20 кгц. При данных Рг и qp Q=T-. IQQ {см. ниже). Приведенная габаритная мощность 162.40 -5/20 , Этой мощности соотнетстпует сердечник ПЛЗО х 30 х ЮО по условиям (16.17). Необходимые для расчета параметры, характеризующие данный типоразмер; ок=0,1; 0,75; ао?(= 0,95 Ю вт/см-град; S(. = 9 СЛ1; SoK = ii4 см; fic2,4 кг; V,i-HOO см; HjZZO см; 0,3; v = Vol+0,3-0,2-0,32 л; 1,3; = +°3 /TWra=-4(- .---,); по табл. П16.1 с--6,4 см, Ск? с/2 = 3,2 см; по (7.56) и при X по табл. 7.3 для защтого компаундом трансформатора 1 0,9 1,32-1,3+1 a.t- =::0,9-10-з вт/см-град. Далее -по пунктам электрического расчета (стр. 599). 1. 100.0,9-10-3.50 bi 770-4020 вт. 2. 2,Py=--020/1,15-34S0 вт. 3. pK=-rJ=-15lO em, рс= 1,4.1510=-2120 бш. 1 -р 1, J . 1 2120 - Р==2-ХбЛТ - 5. По рис. 3.4 рп~600 вт/кг при Вп\ гпл, 6. Рс=Рс = 0 вт. 15.0,751.0,81 8. 9200-0,0276 = 232, = 1,1 570-0,027б = 17. = /о,о2ьол.14оо- , c , 9200 , - 2.15000-0,015 1 (~-1б0)%6.52--17,7 а. П. Изоляция -заливка термореа14Гивны.\1 компаундом. Сечения проводов <7fVr:35gi = 0,9 жж2; <7-УГ;358,2 ммК Для первичной обмотки выбираем провод ПЭВ-2 диаметром 1,08 мм {qi = 0,91 мм). Коэффициент увеличения сопротивления составляет 1,77, что допустимо {см. н. 16, 17). Для вторичной обмотки берем четыре провода ЛЭШО 0,07 х 630, наматываемые впа-раллель {суммарное сечение 4x2,4=9,6 мм}- 12. Конструкция катушек соответствует рис. 2.19. Сопротивления обмоток; Г1=1,4 ом, 0,0087 ом. Величина , 0,91.232--9,6-17 1 =-640--0,06<0,1, что и требуется. 13. После конструктивного размещения обмоток получено: ,1 = 24 см, Доб -0,5 см; я;; Скз -0,85 см, Igi h\0 см, mgi- 1, тф=\. По табл. 5.1 2323.24 /0,5 , 0,85\ 1 21st- 1,4-10-3 гн, г /232\2 570 -(-ТГ) 160= Mis - 2л:. 15 ООО. 1,4.] 0-8 132 < 660, что и требуется. М. Величина Li задана. s 2322.9.0,75 , 61.68-0,150,26 СЛ1. IG. Коэффициент krf. kj-l (литцендрат), для расчета kri находим по (5.45) Chi К7-1,6 Ф1 V;: 1,08V15 000 по рис. 5-5 гбкэ-l,310- Аж = 0; /?пэ-1,08, йг-6, по (5.45) при = 01 1,08, Пж 1. Vl 1,08 + 1 1,082.1.3.10-* X , / 6.2-232\2- Расчет потерь в изоляции дал величину рд а; 220 еп;. Полные потери в катушках (kyjl, fty2 = l,35) = 1,77 17,7-!-1,41 +1,35-МбО.0,0087+ 210 -7904-300 + 220=1310 вт. 2120 17. v= -i = l,6; fi = l,47, /=1,29, (1310 + 2120) 1,29 - - -43,6 град <C4S грид. 0,9-10-3.I00-770-1,47 что и требуется. 18. Примем для режима испытаний при частоте 400 гц В = 0,5 тл; f/i = 4,44-400-220-0,75-9-0,5-10-4= 130 и; = f/i = --.130 = 9,5 б; по рис. 3.4 -5 вт/кг; Ро,5 = [.5= 1,25 вт/кг; р1рР(],Ъс по табл. 14.3 kp=\,4, /7=1,4.1,25-2,4 = 4,2 вт. Расчет закончен. 604
|