обмоточных трансформаторов выбрана межобмоточная изоляция (бумага KI2), хотя электрически трансформаторы выполнены как двухобмоточные. Изоляция разбивалась по катушке, как в реальных трансформаторах Катушки - гильзовые, намотка - проводом ПЭВ-2, гильзы - как в унифицированных трансформаторах. Катушки пропитаны (для выявления отдельных обстоятельств проводились опыты и с непропитанными образцами, особенно у ТТ).

Перегрев у каждого трансформатора измерялся в нескольких характерных зонах: па границе между катушкой и сердечником

Измерательньв обмотки

-Сердечник

П 1-2 г

П7.2. Эскиз опытного образца для тепловых испытаний.

(гильза) Тр, на границе между первичной и вторичной обмоткой Х\2, на поверхности катушки Тц (среднеповерхностный), а также в целом первичной Т] и вторичной т2 обмоток (срсднеобъемный). Перегрев, фиксируемый расчетной формулой, обозначаем т. Схема типового образца Представлена на рис. П7.2 на примере СТ.

Измерение перегревов проводилось методом сопротивления, причем для определения величин х. Tie, т, в соответствующих разрезах катушки закладывались однослойные бифилярно намотанные измерительные обмоточки из очень тонкого провода, имеющие большое сопротивление (предложено В. К- Иконниковым и Ю. А. СавиноБСким). Измерения сопротивления могут проводиться без отключения трансформатора, что позволяет фиксировать наступление установившегося теплового режима. Режимы нагрева проводились при свободной подвеске образцов в воздухе. Специальные опыты ставились с использованием теплопроводящего или изолирующего шасси.

Учитывая принципиальную важность для тепловых режимов соотношения потерь в сердечнике и катушках v, они проводились для каждого образца при нескольких (четырсх-восьми) значениях v

от оо (холостой ход) до о (короткое замыкание), включая точки

V = oo, V=0, VS5::1, 0<:V<:1, l<:v-<oo. Чтобы исключить

влияние на перегрев нзмеиепий коэффициента теплоотдачи, а также максимально приблизиться к реальным условиям работы т. м. м., все испытания проводились при условии т const, обычно т s:: 50 град. Для ЗТ в расчет брались перегревы средней катушки как определяющие,

Принимался также ряд других мер, что в совокупности гарантирует максимальную точность тепловых испытаний т. м- м. при весьма широкой постановке эксперимента.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

О роли соотношения ki2

Рассмотрим влияние коэффициентов йок1> ока и их соотношения на выбор оптимального соотношения плотностей тока е©. исследованного в § 8.4. Эти величины по (5.53), {5.55), естественно, зависят от сечений окна S\ и sa, которые определяются выражениями {5.68), заЕислид,ими от параметра s. Так, при умень[[1снии е величина Аоцз растет, ft Ki - падает. Исследуем, в какой мерс эти зависимости могут сказаться на результатах анализа, полученных в § 8.4 при условии k]2 - I, Johs const. Используя выражения типа (5.55) раздельно для окь *ок2. а также выражения (5,68) и {5.72), находим при Сд = I

= A02(l-

ДС26

{1 -f ftaie/i)

где Aci, Дсз берутся раздельно по обмоткам, как указано в § 5.3 { Тонкая структура т. м, м. ); Дс2б = Д£зН-{бт/Пд), Решая это уравнение относительно ftja, получаем

I Дс1 Дсзй

Й13 = -

Для Аои 3. подставляя 31=1/12. получаем

(П8.1)

Дсаб

1 + eti X

01

1 Дс,

Дсзб

2 V С, У fit / J

(П8,2)