изоляции: для слоистой изоляции (плоские включения) F (f/) ~ t;\ для полимернзованноЙ изоляции (шаровые включения) F {&) = 3s7l [- 2&; г определяется по табл. 5.1.

Зависимость f/ от AJF (в) можно аипроксимировать выражением 11881.

ЛIи--fee[] 10 в (5.44)

(Д,1 выражается в сантиметрах), прн е = 6 fee = 26,5, при е = 4 /г,-25.

Все составляющие для расчета потерь рд (5.41) определены, таким образом, приведенными формулами. Практически потерн в изоляции высоковольтных т. м. м, заметны лишь при частоте несколько килогерц и выше, причем основную роль играют потерн рд ,i (5.43).

Активное сопротивление обмоток при повышенной н высокой частоте. Вследствие поверхностного эффекта и его специфических проявлений в катушках т. м. м.- эффекта близости н катушечного эффекта - соцротивлеине обмотки переменному току г больше, чем постоянному току Го. Физическая сущность этих явлений хорошо известна [72, 190]. Для 1-й обмоткн о krirf Практически увеличение сопротивления становится заметным либо при достаточно высокой частоте (несколько килогерц), либо нрн очень толсты X п р овода х.

Коэффициент увеличения сопротивления kj., фигурирующий здесь и в формулах для г в табл. 5.1, определяют следующим образом [188];

kri -- ki

Здесь - число элементарных жил в проводнике; 0ni - диаметр одной элементарной жилы или толщина ленты, мМ; 0- наружный диаметр (толщина) совокупного ж-жильного провода, лш; - наружный диаметр обмоткн (катушки), см; kr, k 3, kQ 3, - коэффициенты, учитывающие роль новерхпостиого эффекта, эффектов близости н катушечного и влияние геометрии катушки и вида провода на проявления этих эффектов; k - коэффициент, учитывающий вид конструкции.

Для обычной прямоугольной катушки можно принять D - (а + &)/2 + 2cjj- Коэффициенты -п э и -feg зависят от частоты н диаметра 0ж; к к э. -ж - от числа жил,

- от величин hJDi и /?cj,i или со c.JDk, где ci - толщина i-h катушки, k- - коэффициент, учитывающий вид конструкции. Этн зависимости приведены на рис. 5.5. Зависимостью коэффициента от числа слоев обмотки сл по рис. 5.5 надо пользоваться для малослойных

ТОО J0

30 кг

0,25 0,5 /

Рис, 5.5. К расчету сопротивления обмоток переменному току,

обмоток, когда величина cilD < 0,1. Если катушка намотана не литцендратом и не несколькими проводами виараллель, то = 1, 0;к 0, = О и формула (5.45) соответственно упрощается.

Коэффициенты kj и сэ определяются в зависимости от вида рассчитываемой конструкции:

Для большинства т. м. м. представляют интерес последние две строчки этих данных.

5,3, Геометриуеекие харакшергьетики

Основные размеры. Геометрию т. м. м. как простраи-ственной фигуры в основном определяет геометрия сердечника (имеем в виду обычные сухие т. и. и). Размеры катушки в большой мере предопределены размерами сердечника: ее высоту и ширину (толщину) ограничивают с верхней стороны высота и ширина окна сердечника.

Сердечник же характеризуют четыре основные размера (рис. 5.6): ширина стержня, несущего катушку, а; толщина

а/, ШЛ (БТ) а)

Рис. 5.6. Основные размеры сердечников и трансформаторов различных типов; сплошной линией даны очертания ШС, пунктир-нон - ЛС.

стержня Ъ; ширина окна с, высота окна h. Все эти размеры в теоретических выкладках для удобства будем выражать в сантиметрах, лишь при конструктивном расчете обмоток, в условных обозначениях сердечников и в таблицах стандартизованных сердечников используем, как это принято, единицу мм.

Через размеры а, Ь, с-, h можно выразить и внешние, габаритные, размеры сердечника. При этом некоторое значение имеет вид сердечника: у шихтованного углы прямые, у ленточного несколько скруглены, как показано пунктиром на рис. 5.6. В конкретных выражениях для определенности ориентируемся иа очертания ленточных сердечников, хотя сколь-иибудь существенной роли это ие играет.

Если представить себе, что катушки полиостью, без каких-либо зазоров и каналов, занимают окно сердечника, то через размеры а, by с, h можно выразить и размеры катушек. Высота катушек для всех типов т. м. м. есть в этом случае размер h (для ТТ это будет несколько особая