Таблица 54.

шении

вьфажентге для типов

2 U - xt

+ 2(2.t + n.)

2гк [2л;ск + У(-( + )-1-2] + + 2,8л:н(яд:к I У+ 2)

U + 2XK + 2) (г + 2)Х Х(у+2л:к)

2-2д

(4jt + 3z-] 4,9)/3

~(2х + 2,5) +

+ 1у(д:+2,1) 2гк(я% + у-1 1) +

у-Ьх/2х

лу[У(л: + 2)2 4.4-

2x1 {х-1

-X6)U-Jr6+2j J + + 2л УЛг

для всех типов

примечания к табл. 5. Л: 1. Параметры х, у, г, х, г, хц, лгд, гд, -Vg определены н выражениях (5.58), (5.60), (5.61), параметр для ТТ- в (5.65), Ха для ГТ - в (7.18), функции - в табл, 5,2,

2. Vg, - удельные веса активных материалов сердечника и катушек,е/слВ.

3. ч-удельные стоимости сердечника и катушки в готовом изделии, 1соп/е, по данным § 5.Б.

4. Коэффициент определнется по материалам § 7.7, рнс. 7,13; при б-> ->б (60) £=0.

Б. Технологический коэффициент разбухания катушек fiji § 6.6).

6, Соотношение плотностей тока е беретси по данным § 8.4 и выражениям (8.36) или (8.39).

7, Ток fi опредаляется по выражению (5,10) и данным § 8,2, 14.3,

8, Изображения ф. н фдприведеиы для очертаний ленточных сердечников (прн скругленных углах). Для шихтованных сердечников их можно использовать с точностью до нескольких процентов.

9, Торцевая поверхность охлаждения катушек пзята с коэффициентом.0,7, у ЗТ взята поверхность охлаждения катушки для средней фазы (§ 7,6),

10. В выражениях для (р в инженерных расчетах можно брать = z,

11. Для ВТ, СТ, 1СТ. ЗТ всегда = сЛ/ток ок = ок к= ~

- б)/ д, JTjj = (ir - д:)/лд, где д определяется выражением (5.49), q -

- (5,53), (5,54).

12. При необходимости использовать в каких-либо>ыражениях коэффициент заполнения проводниковым материалом следуетбрать коэффициент IIq, если для сечения окна применено изображение и коэффициент J, если применено изображение фо. Соответственно в качестве изображения объема катушки надо брать в иерБоы случае ф, во втором - Фд-

13. Nrj,rj, 1 4-

2х (х+ 2).

При полном заполнении окна

Аон-=Ао = Ао, (5.64)

хг фок

где X, Z, Хо, Zr определяются по выражениям (5.58), (5.61), Фо) фок~по табл. 5.4.

Можно через параметры геометрии (5.58) представить и параметр ётт (5.57):

Метод изображений и сами изображения по табл. 5.4 будем постоянно использовать в данной книге. При этом в зависимости от поставленной задачи и требуемой точности и строгости решения будем ограничиваться параметрами геометрии (5.58) и изображениями, построенными на их базе, либо прибегать к дополнительным параметрам (5.60) и изображениям, связанным с ними. При необходимости тот или другой подход оговаривается.

Всегда должно иметь место соответствие величии Аок и (фок) или ко и So (фо) ибо из формул (5.55), (5.63),

(5.64) имеем Аокок koSo, опФоп офо- Это значит, что наличие в том или ином выражении величины однозначно предполагает наличие в том же выражении величины Soj5 или срок

и наоборот. Наличие же величины ко однозначно предполагает наличие величинь! Sq или (ро и наоборот. Соответственно любое выражение, полученное при использовании величин Ао,;, Sq (фок) можно автоматически использовать для тонкого анализа, заменив эти величины через ко и Sq (фо), и наоборот. То же относится к изображениям объема катушки; величинам йок. -Soh соответствует Фк, величинам ко, So соответствует фко. Подобный прием для сокращения выкладок и изложения в делом мы будем применять в нужных случаях. Используя изображение фп к для поверхности катушек в инженерных целях, можно с достаточной точностью параметр 2 заменять через Zf что мы также будем иметь в виду в тех или иных случаях, принимая

Z - Z. (5.65)

Если необходимо использовать для тех или иных оценок типовые значения коэффициентов занолиения окна, то берем ко но даш1ым (5.56), а - 0 3. Типовым значением коэффициента заполнения сердечника считаем кс = 0,9. В требуемых случаях типовые характеристики для различных типов т. м. м. берем дифференцированно, что оговаривается.

Геометрические характеристики и соотношение плотностей тока обмоток. Представляя т. м. м. двухобмоточным, введем понятие соотношения плотностей тока его обмоток:

f.-jzlju (5.66)

где /1 -плотность тока внутренней обмотки; /з -плотность тока наружной обмотки.

Обычно виутрения обмотка является первичной, наружная - вторичной, обе системы терминов считаем равнозначными,* хотя первая точнее.

В теории трансформаторов принимают обычно

/1-/2, е-- 1.

Однако доказательства оптимальности такого соотнон1ения в литературе отсутствуют. Более того, далее покажем, что для т. м. м., как правило, оптимально условие £ =7 1, е <; 1 (§ 8.4). В то же время прн анализе тонкой струк-