при оценке эффективности лучеиспускания от профилированных, ребристых стенок трансформаторного бака. Показано [66, 156, 204], что углубленные стенкп (стенки своеобразных пазов) участвуют в лучеиспускании за счет наличия косых тепловых лучей, выходящих в окружающую среду через входное отверстие паза. Аналогичный вопрос рассмот])еи в исследовании по тепловому режиму ыои1Ных сухих трансформаторов для смежных

цилиндрических катушек [2361. Линии W

выхода тепловых лучей обозначены w

стрелками на рнс. 7.11. В приведенной ГШд п

литературе показано также, что экви-

валентная эффективная поверхность, к участию

участвующая в излучении, определяет- канала в процессе лу-

ся наружным периметром по линии ченепускания.

о-0. в нашем случае эффективность

участия внутренних ( пунктирных ) поверхностей катушек в лучеиспускании будет определяться отношением ширииь! канала б к его глубине, т. е. толщине сердечника Ь.

Таким образом, дополнительная эффективная поверхность охлаждения катушек может быть оценена величиной

ДЛк- кш1, (7.48)

где i - результирующий коэффициент эффективности, учитывающий роль как конвекции, так и лучеиспускания; Як вн - полная внутренняя поверхность катушек, выходящая в канал.

Коэффициент Е наиболее достоверно может быть определен на основании экспериментальных данных.

Проведенные эксперименты показали, что каиал в окне при определенных соотношениях, Д,енствительно, играет роль в охлаждении т. м. м. Выявление роли канала мы проводили на БТ и СТ разных размеров несколькими методами; при неизменном сер21,счнике и сменной катушке (толщина которой последовательно уменьшалась), при неизменной катушке и сменном сердечнике (ширина окна которого последовательно увеличивалась), при свободном и закрытом канале в окне и неизменных сердечнике и катушке. Все испытания проводились в различных условиях размещения образцов. Как и ожидалось, начиная от некоторой минимальной и кончая определенной максимальной величиной канала в окне, этот каиал дополгштельно участвует в отводе тепла. Указанные граничные величины б меньше у малых

z, град 61 36

5в 32

5f 28

50 24 if5 20

и больше у больших т. м. м., причем большую роль играет та кже отношен ие Ь!Ь. В качестве пр нмера п р иводим на

рис. 7.12. опытиыекривыеснижения перегрева в функции относительной ширины канала ЫЬ.

На основании полученных материалов можно построить зависимости коэффиднеита эф-фектнвиостн \ от параметров б и 6/6, что сделано иа рис. 7.13. Этн зависимости могут быть использованы при расчете тепловых режимов т. м. м. с каналом в окне сердечника. Поверхность ДЛ , найденная по формуле (7.48), включается дополиительио в общую величину Лк, после чего можно пользоваться обычными формулами для расчега т (7.43), (7.44). HaniH данные хорошо

0,f 0,2 0,3 0,¥ SI8

Рис. 7,12, Зависимость перегрева от размера канала в окне сердечника.

О 0,1 0,2 0,3 S/8

Рис 7.13. К определению коэффициента эффективности понерх-ностеи охлаждения, выходящих в канал.

согласуются с результатами исследований критической величины канала, оиубликоваинымн в работе 122]].

t.S. Оеобенности повторно-кратковремеиного режима работы

Т. м. м. можно рассматривать в качестве гомогенных тел, теория нагрева которых в повторно-кратковременных режимах хорошо разработана. Необходимо лишь устано-

вить соответствующие количественные параметры, характерные для т. м. м.

Допустимые потери в повторно-кратковременном режиме при данном перегреве т могут быть увеличены по сравнению с продолжительным режимом работы. Или, наоборот, нерегрев при тех же потерях может быть снижен. Коэффициент увеличения потерь или снижения перегрева Qj, зависит от соотношений Q = /ц н и tJT, где - время работы под нагрузкой (продолжительность импульса), гц -

О 0,2 0,Ц 0,6 0,8 1/S 10 30100 300 tOOO ТВР

2,5 8 SO 100 400 ТЕР 0,05 0,5 1 3,5 15 0,п

Рнс. 7.14. Графики для определения тепловой постоянной т. м. м. и коэффициента допустимого увеличения потерь в повторно-кратковременном режиме.

Полное время одного цикла, включающее время наузы Ui ~ п>) ~ эквивалентная постоянная нагрева. Зависимости ц- {tJT, tjtu) воспроизводим на рис. 7.14 [233]. Для использования этих зависимостей приводим гю нашим данным иа том же рисунке значения Т в функции веса G т. м. м. и обобщенного критерия Grx, обусловливающего объем и массу т. м. м. при различных сочетаниях мощиосги, перегрева и других факторов в соответствии с вьфажением (7.2), см, § 7.1.

При условии <С ta имеет место особый случай повторно-кратковременного режима - новторио-импульсный режим, широко раснространеииый в радиотехнике, В этих режимах величину Q называют обычно скважностью. При