Главная >  Функции преобразования модуляторов 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75

Аналогично предыдущему находим

\1 = е- 3

(5.10)

R + R

{R + R) + (R + R) (v-1)

R + R

(5.11)

(Д + Д)(Лн + Дэ) (-1)

Из (5.11) следует, что при i?b

0,9-

V - 1

р-пЦ

(Tl = Та)

Следовательно, в рассматриваемом случае в отличие от цени, представленной схемой рис. 5.1, посредством увеличения i?b невозможно устранить влияние составляющей, обусловленной переходным процессом. Несколько иначе обстоит дело во входных цепях с двухиолуиериодными преобразованиями. На рис. 5.3 представлена входная цепь, по существу объединяющая две схемы с однополупериодными преобразователя, работающими с закорачиванием цепи сигнала, выходные напряжения которых вычитаются (ВС - вычитающая схема).

Сопротивления R, служат нагрузкой для источника входного сигнала в соответствующие части периода работы ключа. Если считать, что подвижный контакт в промежуток Го - 9 находится в верхнем положении, а в промежуток 6 в нижнем, то каждый из преобразователей можно описать соответственно парой дифференциальных уравнений

du lit

( du dt

du lit

= -e(0, nT,it{nT, + \

= 0, nT, + KK{n + i)T

(5.12)

2 -f 4 = Дг e (0, гГо+ e<K( + 1)Го,

(5.13)

+ Л = 0,

nTo(t(nTo +



R *R

= Ci (Лн1 + Rai), Ral = Д +

R -R

Тг = C2 (i?H2 +-32); 32 = Д д + -2;

Их решения в моменты времени иГд имеют вид

-[п]т = д;д;4$.(0 с(1- ) (5.14) 1 о

02 Wt. = jtC ейт(1 (5.15)

Ясно, что здесь переходный процесс зависит не только от времени установления напряжения на емкости каждого из однополупериодных преобразователей, а является более сложной функцией, зависяш,ей от работы обоих преобразователей.

Напряжение на выходе верхней цепи и inh, в моменты hTq (ключ вверху) равно - [?г]т .

При этом на выходе нижней цепи имеем

Д + Дб(0 - СзМТо) , (5.16)

На выходе вычитающей схемы (ВС) получим

Обычно параметры обеих цепей с однополупериодными преобразователями выбирают одинаковыми т. е. R = R, = R, = С2 = С . Тогда при условии v = 2 и

9 То

-R S = дТл б (5) 0

в.. Wr. гаге (О + (1 - а). () д д :;;--д) (1-.- .

(5.18>

О Зак. 1891 gj



в этом случае

- R + R

Таким образом, удельный вес переходной составляющей в процессе уменьшается (а 1) с уменьшением

В частном, но не реальном для данной схемы случае, когда Лэ О, переходный процесс не возникает. Практически в схемах этого тина при низкоомных источниках входного возмущения ценой уменьшения сопротивлений R, R можно существенно ослабить искажения на выходе схемы в переходный период. Нетрудно видеть, что и в этом случае время установления будет также зависеть от скважности работы модулятора. Одновременно с этим будет изменяться и коэффициент передачи входной цепи.

Если входная цепь с двухполупериодным преобразователем образована посредством сочленения двух однополупериодных, работающих в режиме прерывания цепи сигнала (см. рис. 5.4), уравнение, описывающее напряжение на выходе в моменты иГо, соответствующие переключению контакта снизу вверх, можно представить в виде

йвых [ ] То rccie it) - (ai - а) е Ц) jj п + (R +R) (v-1)

х(1-е- Р), (5.19)

а

- R + R

Из уравнения (5.19) следует, ЧТб влияния переходной составляющей M05KHQ не учитывать, когда Rb значительно больше R. Как видим, это условие противоположно полученному для предыдущей схемы.

Из уравнения выражений {5.18), (5.19) вытекает также, что переходные составляющие в приведенных цепях отличаются еще и знаком. При использований ключевых цепей, в которых требуется учет их собственного сопротивления в замкнутом и pasoMKHyTOMt ростояниях, условия иолзения максимального коэффициента преобразования и уменьшения влияния пере-ходйой составляющей противоречивы.



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75