Главная >  Функции преобразования модуляторов 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75

На форму сигнала, кроме того, будут оказывать влияние размывание фронта импульсов, полученных после модулятора, вследствие спада частотной характеристики промежуточного усилителя в области высоких частот, а также некоторого скола вершины видеоимпульсов за счет неравномерности частотной характеристики в области низких частот. Однако принимая во внимание, что преобразование сигнала осущ,ествляется на частотах порядка нескольких десятков герц, нетрудно создать резистивный усилитель, обеспечиваюш;ий практически неискаженную передачу фронта импульсов преобразованного сигнала. Что же касается скола вершин видеоимпульсов (учитывая их сравнительно большую длительность), то принципиально и практически этот вид искажений легко устраняется простейшей коррекцией частотной характеристики в области низких частот (например, надлежащим выбором параметров цепи часто-тозависхшой обратной связи и др.).

7.1. ПОГРЕШНОСТИ ЗА СЧЕТ ИЗМЕНЕНИЯ ОБЩЕГО КОЭФФИЦИЕНТА ПЕРЕДАЧИ ПРЯМОЙ ЦЕПИ

Влияние изменения величины размаха колебания преобразованного напряжения на входе промежуточного усилителя. Величина размаха колебания преобразованного сигнала в случае входной цени с закорачиванием (см. рис. 3.1) может быть найдена из соотношения

Н,р= (f/- Me) 1 = f/ai -ЬМс(1 -Oil). (7.1)

Здесь и - входной сигнал, принятый постоянным, поскольку в этом случае вариации напряжения размаха преобразованного сигнала при прочих равных условиях достигают максимального значения; - напряжение на емкости в установившемся режиме работы цепи, описывающееся уравнением (3.2),

1 = -а-Г-о- ; -э =

Так как обычно R < R, to R. Подставляя в выраже-

ние (7.1) значение Uc из (3.2), получим

I + (-r=v (1 -о I = 1ГШ (7.2)

Из (7.2) следует, что нри R О



Следовательно,

R (V - 1)

р - (7.3)-

U Л + Л(у-1)

Выражение (7.3) дает зависимость систематической погрешности б от параметров входной цепи.

При заданных В, Rjs и v отличие напряжения размаха щ от его максимально возможного значения U, т. е. в конечном итоге систематическая погрешность б может быть учтена соот-ветствуюп,им изменением коэффициента передачи последуюш;ей части прямой цепи и, таким образом, в дальнейшем с ней можно не считаться.

Поскольку в выражении (7.2) величины i?b и v могут изменяться в какой-то степени случайно, представляет интерес погрешность б от вариации этих двух параметров.

Полный дифференциал выражения (7.2)

(7.4)

-1*- .v/ ;(v-.><-5>

Погрешность из-за изменения величины В

При V =

Когда же Bs<Ba,

в 2B-tR,



Погрешность за счет вариации скважности работы прерывателя

При V = 2 и i?b <

Если Av составляет п% от v = 2, то

Пспытание прерывателей типов РП-4 и РП-5 показывает, что в течение многих часов их работы в лабораторных условиях на частоте 50 гц п ~ 0,003. Таким образом,

- 20

Для входной цепи, показанной на рис. 6.5, большое влияние на величину размаха преобразованного сигнала

оказывает отношение ,. .

Н + в

Здесь

R+(R + R) (v-1) где

iff:-;-

При этом размах колебания сигнала

Мр = - Мс) ai + Мс = и, Yv - 1) (7.8j

= +



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 [ 41 ] 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75