недопустим, поэтому, чтобы не усложнять схему дополнительной коррекцией влияния блокировочного конденсатора Ск, катодные сопротивления не шунтируются емкостями. При выборе сопротивлений автоматического смещения первых ламп следует иметь в виду также то обстоятельство, что они одновременно являются элементом отрицательной обратной связи но напряжению, введенной с анода последующего каскада. Для заданной глубины обратной связи

сопротивление цени обратной связи z (р) не должно оказывать заметного шунтирующего действия на анодное сопротивление второго каскада. Сопротивление /?К2 выбрано из условия нормальной работы этого каскада при максимально возможных изменениях напряжения на первой сетке.

Цепь экранирующей сетки. Аналогично предыдущему, коэффициент усиления с учетом постоянной времени цени сетки

ди f i + m

Отсюда для оригинала будем иметь

u{t)aSR l-~t . (8.7)

Крутизна тока экранирующей сетки может быть уменьшена ладлежащим выбором Rg. Следовательно, величину емкости также можно принять небольшой. В нашем случае Тэ выбрано из условия Тэ ~ Те, где Тс - постоянная времени цени первой сетки.

Переходная RC -цень. Как известно, величины разделительных ЛС-ценей в основном определяют поведение усилителей на низких частотах. Выбирают их из соображений допустимого спада частотной характеристики в области низких частот или, что фактически то же, по допустимому сколу вершин импульсов постоянного тока. Как уже отмечалось, только при медленно изменяющихся входных сигналах преобразованный сигнал будет видеоимнульсным. Поэтому при выборе

147 10*

параметров разделительных цепей удобно исходить непосредственно из величины скола вершины импульса, а не пользоваться косвепными методами оценки таких искажений по неравномерности частотной характеристики.

Коэффициент передачи каскада с учетом только разделительной ВС-цепж имеет вид

1-1-

Тс - B-aCf.,

Отсюда

u(t)SRa 1-. (8.8)

Исходя из длительности импульсов i = 6 и задаваясь до-дустимым искажением плоской вершины импульса

легко выбрать величину Тс.

Из теории импульсных усилителей известно, что при небольших спадах; (подъемах) плоской вершины импульса в отдельных последовательно включенных и не нагружающих друг друга цепях общий спад (подъем) может быть представлен суммой, т. е.

Аобщ= Е sign [А ] А , (8.9)

где sign [Ак] - знак скола А. Это позволяет, в частности при оценке скола вершины импульса в каждом каскаде исходить из эквивалентной постоянной времени разделительной iJC-цепи:

- = -.- -

В данной схеме было принято для разделительной цепи А = 2 %.

При 6 = 10- сек, что соответствует коммутации с частотой 50 гц, получим

Тс = ЛсСе = 10- i2 = 0,5ceK.

Так как Тэ ~ То, общий спад плоской вершины для всего усилителя (до схемы уровня) составит около 8% от величины импульса.

Обратная связь. Введенная в усилитель цень отрицательной обратной связи призвана выполнять две функции: оказывать стабилизирующее действие на коэффициент передачи iJC-усилителя и осуществлять коррекцию искажений сигнала, особенно за счет спада характеристики в области низких частот. Очевидно, нри этом обратная связь должна быть комплексной. Ее глубина на частотах, близких к квазирезонансным, выбирается из условия обеспечения заданной стабильности. Учитывая это, выбор параметров цени обратной связи подчиним требованию надлежащей коррекции плоской вершины видеоимпульсов.

Коэффициент передачи с учетом обратной связи на низких частотах [36]

К(р)---, (8.11)

где Кох, -02 - соответственно усиление 1 и 2-го каскадов на частотах, близких к квазиреэонансным; f общ - эквивалентная постоянная времени всех RC-це-ней, вызывающих скол вершины импульсов.

На низких частотах

Р(Р) =

Так как Нк1 Ro.c,

o.cCi + Kl)

и То.о = 0.0 с. Выражение для нормированной частотной характеристики можно представить в виде

() - -ХГ - 1 + Р (т ,щ + т,.,) + ;.Ч 5щТ .,т (-

Г = ц- pooiisToa; к;= j.

Используя предельные соотношения для действительной и комплексной областей нри малых f, можно нолзгчить