следующее соотношение

где д - спад (подъем) вершины импульсов с учетом влияния обратной связи;

oбщ Л 9

где 0 - длительность импульса.

Следовательно, здесь спад плоской вершины импульсов уменьшается за счет обратной связи (первое слагаемое выражения (8.13)) и дополнительно компенсируется i?C-цeпью обратной связи (второе слагаемое).

Из (8.13) находим условие полной компенсации в начальный момент

Ао,с = (8.14)

отсюда

fo.C = Тобщ PoiiO 1-02

Учитывая скол вершины импульсов, вызванный схемой уровня и входной /?С-цепью, которые не охвачены петлей обратной связи, можно принять То.о - Тс-

Входная цепь. При выборе параметров входной цепи необходимо учитывать внутреннее сопротивление источника сигнала. При малых внутренних сопротивлениях, как было показано, целесообразно использовать цепь с закорачиванием (рис. 6.5). Принятая схема представлена на рис. 8.1. Величину i? найдем из допустимой погрешности, возникающей за счет переходной составляющей. Согласно выражению (7.21),

Поскольку i?B ~ о.

R-R<

I б 1 V -h 1

6 v-t-x

Если максимальная величина переходной составляющей не должна превосходить 2% от установившегося значения (так

называемая динамическая погрешность), то нри заданном

J? = 1 MOM

Выходная цепь. При выборе выходной цени уси-лите.чя учитывались следующие обстоятельства:

1. Работа выходного коммутатора не должна оказывать влияния на параметры выбранного резистивного усилителя.

2. Погрешности, возникающие из-за схемы уровня, должны быть сведены к минимуму. Это условие нри коммутации на промышленной частоте и использовании емкостей порядка 0,5 -f-1 мкф (имеющих сравнительно небольшие габариты), тем легче выполняется, чем меньше выходное сопротивление (i?p) 2?С-усилителя и больше входное сопротивление суммирующей схемы.

3. Выходное сопротивление всего усилительного устройства должно быть небольшим, т. е. оно должно иметь потенциальный выход.

Одна из возможных схем, удовлетворяющих этим трем требованиям, представлена на рис. 8.1. Сопротивление i?K3 принято равным 33 ком. Коэффициенты повторения обоих катодных повторителей порядка 0,98. Выходные сопротивления их {Roi, R02) порядка 1 ком.

Параметры схемы уровня С , С\ R, R выбраны из условия:

постоянные времени цепей] заряда Ti~C (R -\- R ) = CR и ti~ С (i? -Ь i? ) = намного превосходили длитель-

ность импульсов преобразованного сигнала, а постоянные

времени разряда Та = C i?oi и Тг = C i?o2 были значительно меньше длительности импульсов. В этой схеме принято Л = R = 0,5 МОМ, С = С = 1 мкф. Найдем величину погрешности, возникающей нри v = 2,

То = 20 л сек, R = R -{-R = 1 .мом, Roi = Л02 = /?о - о* Согласно выражению (7.17), относительная погрешность

т -е

1+ rr \г е

- 1.

R + Rol Ui+U2 Отсюда нри постоянном входном воздействии {11=

~ W -\-103

1 10-

1 -- е-о-ОЛ02%.

Суммирование сигналов обоих каналов осуществляется на сетке лампы выходного катодного повторителя.

Конструкция усилительного устройства. Питание усилителя осуществляется от источника, схема которого показана на рис. 8.1. Накальные цепи первых ламп питаются выпрямленным током, остальных ламп - пере-

Рис. 8.2.

менным током. Напряжение 6 в, снимаемое с обмотки {д, е) силового трансформатора, использовалось для питания входных и выходных коммутаторов, обмотки возбуждения которых включались параллельно.

Вид сверху на шасси прибора показан на рис. 8.2, где 1 и 2 ~ соответственно входные и выходные коммутаторы, установленные таким образом, что их рабочая часть (контактная группа) расположена под шасси; I-II - соответственно первый и второй каналы усиления. Усилительные каскады каждого из каналов расположены в линейку. Каналы усиления разделены между собой экраном; JIi и Jig - первые лампы промежуточных усилителей. С целью уменьшения микрофонного эффекта панели ламп наклеены на резиновых кольцах (амортизаторах). На рис. 8.3 дан общий вид прибора, где 3 -