Исключая Clip) из (10.1) н (10.3), получим

е (Р) вх (Р) () + Ш ,

Мвых (Р)-~ ()J +

[Идр (Р) + гдр (-Р) (-Р) ир (-Р) Ь 2др (.Р) др(р)] i(p)

1 -о.с (Р) (Р) [I + (Р)]

Обычно (10.4)

lo.c ip)F, (р) [I + F., ip)] \ > 1

, 1ДР (P) + ДР (P) + 2ДР (P) Q-

Jo.c (P) [1 + 2

Таким образом, составляющая приведенного ложного сигнала М1др, возникающая в основном канале усиления, ослабляется за счет вспомогательного усилителя в 1 + i2(P) Рз. Что же касается составляющих Мдр и М2др, которые фактически действуют на выходе, то их влияние на выходной сигнал в данной схеме не ослабляется.

Ири ! (р}\ 1, пренебрегая величиной третьего слагаемого выражения (10.6), имеем

Мвых (р) е (р) 47 + [ДР (Р) + 2др (Р)]

Следовательно, но составляющим и и Мгдр дрейф напряжения на выходе в - раз больше его значения на входе.

1 0.0 УР> i

Иногда с целью ослабления влияния дрейфа прибегают, учитывая медленный характер изменения сеточного тока, к включению разделительных i?C-4eneu на входе основного канала. Такая i?C-цeпь на схеме (см. рис. 10.2) показана пунктиром. С учетом ее влияния, полагая, что ложный сигнал, возникающий из-за нестабильности сеточного тока первой ламны, практически не проникает в точку 1 схемы, выражение (10.5) принимает вид

, , / N -вх iP) , 2ДР (Р) 2 {р)

Мвых (Р) - е (р) + TJfJTTT)} +

1др (Р) + др iP) + 2ДР (Р)

О.С (Р) [1 + 2 (Р)]

в этом случае как приведенный (i%p), так и фактически действующий (м!,р) ложный сигнал на входе основного канала усиления ослабляется всиомогательньш усилителем. Следует, однако, иметь в виду то обстоятельство, что н (t) создается за счет нестабильности сеточного тока лампы и поэтому в сильной стеиенп зависит от величин сопротивлений, подключенных ко входу (сетке первой лампы) основного тракта усиления.

Если для схемы без разделительной ЛС-цепи обозначить токи через

др (О - др.вых (О

(10.6) (10.7)

и учесть, что

h (О + h (О = др (0.

где гдр (t) - переменная составляющая сеточного тока; -эк - эквивалентное сопротивление входной цепи; .о.с - сопротивление обратной связи

вдавых (t) = - илр it)-Кг (1 -f if2), (10-8)

то из (10.6) и (10.7) имеем

г-др {t) = Мдр {t)

{ + Кг (1 + к,)

Вдр (t) = гдр (t)

эк 1 -J- Ki (1 -J- К)

(10.9)

(10.10)

эк + 1 -1-А, (I + К2)

Как видим, ложный сигиа,л определяется параллельно включенными сопротивлениями

Когда

1 + Al (1 -f А-.,) Лэк[1 + Al (1 + As)] > i?o.c,

Идр (t) др (г)

Al (1 Ч- А,)

(10.11)

Итак, составляющая и (l) в данной схеме может быть сведена к некоторой минимальной величине выбором возможно малого i?o.c и большого общего коэффициента усиления К-К.

В противоположность этому, в схеме с разделительной iJC-цепью на входе up{t) будет определяться величиной соиро-тивления утечки сетки (i?c), и, следовательно, величина этой составляющей дрейфа может оказаться больше, чем в предыдущем случае.

Ясно, что включение разделительной НС-цепш нежелательно но ряду других причин, например в период перегрузок усилитель надо.лго может выйти из нормального режима работы и др. Поэтому обычно борьба с дрейфом сеточного тока ведется путем отбора лами с малым сеточным током, специальных схем их включения, режимов питания и т. п.

Таким образом, по приведенной блок-схеме могут создаваться практически бездрейфовые усилители постоянного тока, позволяющие усиливать электрический сигнал в широком диапазоне частот. При этом общий коэффициент передачи с учетом обратной связи будет небольшим. Устройства такого типа широко применяются в технике моделирования ностояпным током 128, 30, 61].-

Схема известного операционного усилителя УПТ-10, построенного описанным способом, показана на рис. 10.3. Этот усилитель в режиме активных обратных связей позволяет менять коэффициент передачи в диапазоне 0,01-100. Уси.ление но постоянному току без обратной связи порядка 10*. При этом коэффициент усиления основного капала 5-10*, вспомогательного 2 -10

Дрейф нуля, приведенный ко входу, при работе УПТ-10 в режиме усилительного звена состав.ляет 100 мкв в течение 10 мин.

Описанные устройства в литературе часто называют усилителями с автоматической коррекцией (компенсацией) дрепф-фа яуля. Эти названия не отражают существа процессов, происходящих в системе. В самом деле, эффект увеличения отношения сигнал - дрейф в данной системе достигается не за счет компенсации или коррекции низкочастотного сигнала помехи, которым яв.ляется дрейф нуля, а, как это следует из изложенного выше, за счет предварительного усиления низкочастотных компонент входного сигнала вспомогательным практически бездрейфовым усилителем (Уг)- Это очевидное по.ложение пртт отключенной цени обратной связи становится менее очевидным после ее включения, поскольку коэффициент передачи системы

становится одинаков (близок к веллчипе, ) как для