практически берут индуктивность катушки Lg на (510)% большей, чем получена по расчёту.

После выбора формы антенны и её основной волны производятся предварительный выбор данных радиосети.

1. Определение - длины пути тока в антенне

Задаваясь величиной коэффициента к = 4,5-f-5,5 для Г-образных антенн т к = 5,5-;-8 для Т-образных антенн, определяется

в случае слабо развитой горизонтальной части для Г-образной антенны к = 4,5ч- 5, для Т-образной к = 4,8-т-5,5.

2. Выбор высоты мачт, разбивка длины / ( на снижение и горизонтальную часть

Теоретические расчёты и практика строительства проволочных радиосетей показывают, что кпд антенны и плошадь тока кзлучаюшей части антенны увеличиваются с увеличением высоты антенны, а следовательно, с росто.м мачт, но увеличение высоты мачт приводит к росту стоимости сооружения радиосети. Необходимо разумное компромиссное решение этого вопроса на основе электрических расчётов антенн и экономических соображений, касающихся сооружения радиосетей. При выборе высоты мачт необходимо использовать данные о ранее построенных радиосетях и о результатах их эксплуатации, а также техническую литературу по антенным сооружениям.

Выбрав высоту мачт Н и учитывая уменьшение длины вертикальной части антенны, вызванное провисанием горизонтальной части примерно до 10%, определяется длина вертикальной части антенны

/50,9Я. (80.Х)

Длина горизонтальной части Г-образной антенны /р =

а для Т-образной антенны длина одного крыла горизонтальной

части равна = * л ~ в-

Средняя высота подвеса горизонтальной части (нужная для расчёта ёмкости горизонтальной части) примерно равна

h,p = H~ (0,04-0,06)Я. (81 .X)

3. Выбор М - расстояния между мачтами

Так как снижение должно быть удалено от мачты на расстояние, не меньшее 25-40 м, то для Г-образных антенн М больше, чем для Т-образных. Практически принимают для Г-образной антенны УИ=/р--(35--60) ж, а для Т-образной Al=/j,+(20-40) ж.

Расстояние между мачтами не берут больше 200 м, так как при Л1>200 м увеличивается провес горизонтальной части и удорожается сооружение радиосети.

4. Ориентировочный расчёт погонной ёмкости вертИ1кальяой и горизонтальной частей а1нтенны и выбор числа проводов для них, их диаметра и расстояния между ними

По заданной мощности антенны определяется, согласно ф-ле (52.X), эффективное значение тока в основании антенны для максимальной волны.

Значение величины определяется по ф-ле (49.Х), задаваясь /ZgSii(0,7 0,9) Я, а для волн 600 -2000 м можно принимать равным 2-ь5~ож.

При предварительном грубо ориентировочнсм расчёте погонную ёмкость вертикальной части антенны для работы на максимальной волне можно определить по формуле, получаемой из

выражения (58.Х) или (59.Х), полагая/р =s,

бирая величину Uj, ориентируясь на типы изоляторов, выпускаемых отечественной промышленностью.

Ориентировочное значение погонной ёмкости горизонтальной части определяется по формуле, получаемой из равенства (18.Х)

или (19.Х), полагая 1г=1а~в Lr - С в = J

Для небольших радиосетей применяются цепочки из седлообразных или орешковых изоляторов, допуская величину ирмакс до 15н-20 кв. Для больших радиосетей применяют изоляторы палочного типа, допускающие напряжения до 100 кв и больше.

Подбор числа проводов, их диаметра и расстояния между ними осуществляется путём расчёта ёмкости нескольких вариантов вертикальной и горизонтальной частей антенны, например, по формулам М. В. Шулейкина.

Расстояние между проводами горизонтальной части антенны обычно принимают равным 1 -н 2 ж, а число проводов до 6-8 шт., так как дальнейшее увеличение числа проводов мало сказывается на увеличении ёмкости, а сооружение радиосети усложняется.

Для вертикальной части антенны часто берут одиночный провод или многожильный канатик.

Хотя для средних волн, как уже отмечалось выше, в электрическом отношении многожильные канатики преимуществ не дают, но они применяются, так как обладают большой механической прочностью, а также облегчают монтаж из-за своей гибкости.

При выборе наружного диаметра проводов или канатиков руководствуются стремлением получить достаточную механическую прочность радиосети и минимальные потери в проводах ан-474

тенны, а также, как отмечалось выше, обеспечением получения необходимой погонной ёмкости вертикальной и горизонтальной частей антенны.

5. Выбор вида связи с выходным контуром передатчика н схемы для настройки антенны в заданном диапазоне волн (производится на основании рекомендаций, приведённых в § 8.x и в начале настоящего параграфа)

После ориентировочного предварительного расчёта производится окончательный выбор данных радиосети. При этом, при окончательном выборе длины вертикальной части антенны необходимо учесть наличие расстояния между нижним концом вертикальной части и землёй (для включения элементов настройки). Поэтому длина вертикальной части антенны должна приниматься равной Л = -hg, где - расстояние от земли до нижнего конца вертикальной части антенны.

После выбора данных радиосети производится полный электрический расчёт антенны.

§ 13.x. Передающие антенны для радиовещания

Общие сведения

На средних волнах, как отмечалось ранее, имеет место явление замирания (фединга), которое обусловлено изменением напряжённости поля в пункте приёма за счёт изменений напряжённости поля пространственной волны. Соотношение между величиной относительно стабильной напряжённости поля поверхностной волны и величинс?и изменений напряжённости поля пространственной волны определяет степень проявления явления замирания. Поэтому для борьбы с явлением замирания на средних волнах надо стремиться ослабить излучение антенной пространственных волн и, наоборот, ус1лить излучение поверхностной волны. Частично эта задача может быть решена путём обеспечения правильного распределения тока вдоль вертикальной т-тениы, т. е. получения наиболее выгодной характеристики направленности её в вертикальной (меридиональной) плоскости.

Так как распределение амплитуд тока вдоль вертикального заземлённого провода длиной / такое же, как и вдоль одного плеча симметричного вибратора длиной 21, то характеристикой направленности в вертикальной плоскости вертикальной заземлённой антенны является характеристика направленности в меридиональной плоскости симметричного вибратора, если экваториальную плоскость заменить идеально проводящей плоскостью и отбросить нижнюю половину рисунка. Из сравнения же характеристик направленности симметричного вибратора, приведённых на рис. 13.IX, следует, что наибольшую концентрацию