Производим предварительно расчгт 1 [по ф-ле (19 X)], затем и углы, входящие в ф-лы (41.Х) и (47.X) Результаты расчётов приведены в табл. 2.Х.

Таблица 2.Х

Действующая высота рассчитана по ф-ле (47.X) для Х и по ф-ле (41.Х). для иакс- Результаты расчётов приведены в табл. З.Х.

Таблица З.Х

III. Расчёт баланса мощностей и максимального напряжения на концах горизонтальной части антенны

Результаты расчётов R. , (предполагая заземление хорошим, принима. ем Л = 2), Rj и [по ф-лам (49.Х), (50.X), (51.Х) и бЗ.Х)] приведены в табл. 4.Х-

Таблица 4.Х

Результаты расчётов Iдля нгсущей частоты на основании ф-лы (52.X) и тГмакс прн те = 1 по ф-ле (59.Х)] приведены в табл. 5.Х.

Таблица 5.Х

Изоляторы для концов горизонтальной части выбираются, исходя из наибольшего пикового напряжения. Условие задания-иметь < 30 ООО в-выполнено.

IV. Расчёт величины индуктивности Lg и ёмкости для настройки антенны в заданном диапазоне волн по схеме рис. 23.X

Волновое сопротивление вертикальной части антенны

33,3 33,3

pJ =-:-= = о5о ом.

0,06-

Угловая частота, соответствующая минимальной волне диапазона,

2-.С 2-3,14.3-108 рад

со =-= --:--=2,69-10 ~ .

Ёмкость конденсатора С (определяемая по ф-ле 77.X, если по условию Z, = 40- \0- гн)

1 1

к = со(ш1сз -ctga/) ~ 2,69-10(2,69-10-40-10- -555c[g98-20 ) =

= 1,97 ф = 1970 пф. Угловая частота, соответствующая максимальной волне диапазона, 2.С 2.3,14-3-1№ jj jpaa

Индуктивность Катушки Lg (определяемая по ф-ле 79.X) 1 / 1

а= -( Pijcig <j

= -!-- (sbS ctg 72°20

1,71-10 \

- со L

1,71 10 -1,97-10 = 237-10 гн = 237 мкгн.

-1,7Ы0 -40-10- ) =

V. Расчёт полосы пропускания антенны

Расчёт частотной характеристики антенной цепи = F (/) для минимальной волны произведён по ф-ле (76 X), а для максимальной по ф-ле (78.X). На основании данных расчетов эти характеристики построены на рис. 50.Х. Опуская

33-624 513

-W f5 20 li

15 fO 5

W

иа ось / (рис. 50а.X) перпендикуляры из точек кривой, соответствующих Xj = - + 14,8 ом к х 14,8 ojn, получаем разность частот равной (0,4350- -0,4205) Мгц = 14,5 кгц.

Поступая аналогично для максимальной волны (рис. 506. X), находим разность частот соответствующих Ха =+7,2,1 ом и д; =-- 7,31 олг, которая оказывается равной (0,2745- 0,2715) Мац = 3 кгц. Таким образсм, на крайней

меньшей волне диапазона полоса про-,1 пускания Я= 14,5 кгц, а на крайней

большей волне Я = 3 кгц. Условие задания выполнено. На меньших волнах диапазона возможно радиовешание, а на больших возможна работа телеграфом.

Рекомендуется рассчитать и построить кривые распределения амплитуд напряжения и тока вдоль горизонтальной и вертикальной частей антенны для райних волн диапазона.

кЗадача 16.X. Произвести грубо ориентировочный электрический расчёт антенны-Мачты верхнего питания, согласно следующим данным. Высота мачты А = 150 м, сечение решётчатой мачты - ква/ рат со стороной 2 м, длина лучей шапки 1ш = 0,5-h = 75 м, угол между каждым из четырёх л\чей шапки и осью мачты -( = 45°, рабочая длина волны X = 1800 м, мощность антенны Рд = 100 /сет, коэффициент полезного действия равен 80%, питание антенны ос>ществляется без согласующего устройства проволочным коаксиальным фидерсм, обладающим волновьм сопротивлением = 150 ом. Решение.

1. Расчёт действующей высоты 360°

антенны-мачты. Так как а Л =

1800

150 = 30°

-ш -

Рис. 50.x. Частотные характеристики антенной цепи Хд =

нимальной

волны, б) для ной волны

а) для ми-максималь-

360° 1800

-i-(sir

-.75= 15°

-f cos Y COS а л

1800 / .

- ( sin 30°

2л V

+ cos2 45° cos 30° -

cos 30° - cos 15°

sin 30°

sina ft+ cos 2 a 1щ-cos a 1щ sin 2а.1щ

= 118 л = 120 м.

2. Расчёт волнового сопротивления антенны-мачты:

а) радиус мачты круглого сечеиия с периметром р, равным периметру заданной мачты квадратного сечения,

р 2-4

1,27 м;

2я 6,28