Так как практически характеристики направленности строят в функциях -тт--- = F(-) и -т-- = F(s) , то при расчётах

Bmi.kc ГМиКС

можно не учитывать постоянные множители, входящие в ф-лы (57.XI) и (59.XI), ибо указанные отношения от этого не изменяются.

Показанные на рис. 13а. XI и 136. XI характеристики являют-

ся характеристиками направленности антенны СГ - Р в верти-

кальной и горизонтальной плоскостях.

Коэффициент усиления а-нтенн типа СГ - Р, если считать

ifj=l И в предположении идеальной проводимости земли, определяется по формуле

73,1/Из

(60.x I)

где /Ид находится по ф-ле (57.Х1), а R ~ по графикам рис. 15.XI.

Необходимо отметить, что ф-лы (57.XI) и (59.XI) справедливы для антенн СГ с активным рефлектором, т. е. предполагая, что токи в вибраторах антенны и рефлектора численно одинаковы, а токи в вибраторах рефлектора опережают по фазе токи в вибраторах антенны на угол 90°. В действительности при пассивном рефлекторе этого нет; значения и УИ, вычисленные по указанным формулам, отличаются от рассчитанных по точны.м формулам, в частности, значение для главного направления получается завышенным.

Фор.ма характеристик направленности, рассчитанных по указанным выше фор.мулам, практически очень лмало отличается от формы характеристик направленности, рассчитанных по формулам, справедливым для антенны СГ с активным рефлектором. Поэтому ф-лами (57.XI) и (59.XI) можно пользоваться для расчёта характеристик направленности антенн СГ с пассивным рефлектором. Это подтверждает и сравнение характеристик направленности, рассчитанных и снятых экспериментально.

Величина коэффициента усиления, рассчитываемая для главного направления по ф-ле (60.XI), получается завышенной, так как значение Мвмпкп определяемое по ф-ле (57.XI), больше истинного. Кроме того, в действительности г меньше ещё из-за потерь энергии в земле, происходящих при отражении падающих на неё лучей. Поэтому значения s, вычисленные для случая активного рефлектора, надо уменьшать больше, чем на 10%-+--5-30% (как рекомендовано выше в настоящем параграфе).

Напомним, что параметр г позволяет определить, согласно ф-ле (25.XI), эквивалентную мощность передатчика. 566

Входное сопротивление

Входное сопротивление симметричного вибратора при длине

плеча = - носит активный характер и определяется по ф-ле (35.XI). 2

Сопротивление излучения симметричного вибратора, Входя-щего в состав антенны, равно сопротивлению излучения всей антенны , делённому на число симметричных вибраторов в по-

Л огне антенны N =-,

Подставляя последнее равенство в ф-лу (35.XI) и полагая /г = 2 и /Я -8 (для антенны, показанной на .рис. 25.ХГ), получихм

св = - (62. XI)

Входное сопротивление в точках ВВ (рис. 25.XI) отрезка фидера длиной ВТ = -, нагруженного сопротивлением Rqb >

равно RxCB [Ф ла (99.VI)], поэтому полное входноесопротивление в точках ВВ, как параллельного соединения двух сопротивлений R , равно

вв = Л- (63.Х1)

Входное сопротивление в точках ББ первого распределительного фидера, нагруженного сопротивлением R,,&cm длина этого фидера кратна , равно R Поэтому полное входное сопротивление в точках ББ, как параллельного соединения двух сопротивлений Rbb равно

Rs.,s--- (64.XI)

Полное входное сопротивление в точках АА (т. е. входное сопротивление антенны), если длина второго распределительного

фидера кратна , очевидно, равно

К.А--К.ЛА = -. (65.XI)

Подставляя в последнее равенство ф-лы i(64.XI), (63.XI) и, наконец, (62.XI), получи.м

Re.A = -~-- (66.XI)

Полученная формула справедлива для определения входного

сопротивления антенны СГ - Р при любых значениях пит,

если длина каждого распределительного фидера кратна ~.

Отметим, что последняя формула приближённая, так как при её выводе не учтено влияние ёмкостей, обусловленных изоляторами полотна антенны, влияние сопротивления потерь и т. д.

Максимальные эффективные значения напряжения и тока в антенне

Эффективное значение тока в пучности тока полуволнового

вибратора антенны СГ Р, согласно ф-ле (31.XI), равно

где Pjj - излучаемая антенной мощность,

Pj; - сопротивление излучения антенны.

Эффективное значение напряжения в пучности напряжения полуволнового вибратора (в начале и на конце его) равно

e=IePcs- (68.x I)

Эффективные значения напряжения в пучностях напряжения и тока в пучностях тока распределительных фидеров определяются в соответствии с выражениями (18.УП) и (20.УП) по формулам:

9ф б

(69.x 1>

Здесь - коэффициент бегущей волны в данном распределительном фидере, равный отношению -, если

К.н>Рф или , если Р> Р ,, где R -

сопротивление нагрузки данного распределительного фидера, например Rbb первого распределительного фидера;