обмоток. Рассмотрим работу поворотных трансформаторов линейного, масштабного и построителя.

Линейный поворотный трансформатор

Получение у поворотного трансформатора линейной выходной характеристики сводится к получению зависимости выходного нзт пряжения от угла поворота ротора в виде функции

/(6)=-, (5.24)

1+CCOS0

где с - коэффициент, не зависящий от G [12].

Анализ этой функции показывает, что наименьшее отклонение функции от линейной зависимости в диапазоне углов от -60 до +60° достигается при с=0,54 и принципиально не может быть меньше 0,06%. Этим объясняется отсутствие линейных поворотных -трансформаторов наивысших классов точности.

Рис. 5.9. Схемы линейного поворотного трансформатора с первичиьм симметрированием:

а - принципиальная: б - эквивалентиая

Для получения описанной зависимости применяют две схемы линейных поворотных трансформаторов: с первичным симметрированием и с вторичным симметрированием.

Линейный поворотный трансформатор (ЛПТ) с первичным симметрированием (рис. 5.9, а). В данной схеме соединяются последовательно главная статорная обмотка и косинусная роторная обмотка Рзр4. Вспомогательная обмотка статора сс замыкается на сопротивление Zg. Выходным напряжением является напряжение на зажимах синусной обмотки ротора рр. Эквивалентная схема такого линейного поворотного трансформатора представлена на рис. 5.9,6.

При выполнении условия первичного симметрирования (обычно 2=0) результирующий поперечный магнитный поток, создаваемый поперечными витками обмоток Pip и рр ротора и обмотки CgC статора, равен нулю. Следовательно, э. д. с. самоиндукции в поперечных витках обмотки рр отсутствует. Продольный (основной)

магнитный поток создается током 1, протекающим по виткам статорной обмотки CiC и продольным виткам i:WpC0s9 обмотки

>-\с.

WpSine

нагр!

Рис. 5.10. Схемы линейного поворотного трансформатора со вторичным симметрированием: а - принципиальная; б - эквивалентная

РзР4 ротора, Т. е. результирующая обмотка возбуждения имеет

ШсЧ-ар° витков. Тогда э.д. с. Е, индуктируемая потоком Ф в продольных витках обмотки p-j), определяется выражением

Юр sin 0

-Г-. (5.25)

и)с+к р COS е

где Ех - э. д. с. результирующей обмотки возбуждения (Е Ui). Преобразуем (5.25) с учетом того, что Wp/Wc=Kp, и получим

4i=td£i --- - (5-26)

; Pi тр 1 i j.pj.ose

Уравнение (5.26) аналогично по форме выражению (5.24). Следовательно, выходная характеристика поворотного трансформатора, включенного по описываемой схеме,. линейна в указанных ранее пределах. Линейные поворотные трансформаторы изготовляют со значением Лтр=0.565, так как при этом достигается оптимальное значение коэффициента с.

Поскольку сопротивление нагрузки Z arpi в выходной обмотке не влияет на условие первичного симметрирования, то ЛПТ с первич-

ным симметрированием может работать при переменной нагрузке без искажения линейности выходной характеристики. Это существенное достоинство описанной схемы. -

При включении линейных поворотных трансформаторов с пер-Личным симметрированием в многоступенчатые схемы следует учитывать, что их входное сопротивление зависит от угла поворота ротора. От этого недостатка свободна схема ЛПТ со вторичным симметрированием.

Линейный поворотный трансформатор со вторичным симметрированием (рис. 5.10, а). Напряжение возбуждения в данной схеме подается на зажимы главной статорной обмотки с-с. Вспомогательная обмотка статора сс и синусная обмотка ротора рр соединены последовательно и образуют общую цепь, на зйжимы которой включено нагрузочное сопротивление Z arpi. Напряжение, снимаемое с этого сопротивления, является выходным напряжением линейного поворотного трансформатора. Нагрузочное сопротивление второй роторной обмотки рзР4 должно быть подобрано так, чтобы машина была полностью симметрирована по вторичной стороне, признаком-чего будет постоянство ее входного, сопротивления. Эквивалентная схема линейного поворотного трансформатора со вторичным симметрированием приведена на рис. 5.10,6. При вторичном симметрировании поперечный поток роторных обмоток равен нулю. Результирующая э. д. с. обмотки p-j),

\ р1-р1м + £р1к (5.27)

где EpiM - э.д. с, индуктированная в продольных витках обмотки PiPa продольным потоком Ф; ее значение определяется выражением. (5.5); Ep - э.д. с, индуктированная в поперечных витках обмотки PiPa потоком Ф, который создается квадратурной обмоткой статора С3С4 при протекании по ней тока /р.

Величина э. д. с. Ер определяется взаимоиндуктивностью обмотки С3С4 и поперечных витков обмотки рр.

, £р1к = -ММк/р1. (5-28)

M=wWpAcosQ. (5.29)

Тогда

Epi=TpEeiSine -yVfliepAcosG/pi. (5.30)

Величина тока в цепи обмотки PiPg определяется выражением

/р1=--. (5.31)

где - сопротивление обмотки статора С3С4.