Главная
>
Элементарная теория обратной связи g 2-3. Возвратное отношение и возвратная разность подавления помех разных участках уси- Вых. Возвратное отношение Т = - К[ и возвратная разность F== 1/3 = 14 имеют большое значение для определения ста- зирующих свойств обратной связи, степени искажений, входных сопротивлений на разн едя с обратной связью, устойчивости и т. п. Для элементар-схем, рассмотренных в § 1-1, эти понятия вполне ясны и тоебуют особого рассмотрения. Однако в более сложных случаях физический и математический смысл возвратного отношения невозвратной разности должен быть уточнен. Так, например, далеко не всегда очевидно, к какому из трактов {К или отно-сзтя тот или иной элемент усилителя. Нередко эти тракты на определенных участках цепи вообще нельзя разграничить, так как ряд элементов входит в оба вх. тракта одновременно. Строго го-во{ Я, вместо простейшей схемы обратной связи, изображенной Рис. 2-6. Общая блок-схема усилите-на рис. 1-1, следует рассматри- ля с обратной связью, вать схему более общего вида (рис. 2-6), содержащую на входе и выходе шестиполюсники, входящие как в тракт /С, так и в тракт выделенные в самостоятельные блоки. С другой стороны, понятия Т я F требуют уточнения в случае многоканальной обратной связи, при которой они не могут быть одинаковыми для всех элементов цепи. Таким образом, в общем случае следует говорить о возвратном отношении или возвратной разности для каждого элемента схемы в отдельности. Наиболее существенно влияние обратной связи на параметры и характеристики электронных ламп, являющихся нелинейными элементами усилителя. Для определения возвратных параметров для какой-либо лампы усилителя предположим, что от ее сетки отсоединены все элементы (например, емкость анод -сетка Cg исечное сопротивление Zg, включающее емкость сетка ~ка-в fLr) с подано напряжение Eg (рис. 2-7, а), тогда Harm (ранее присоединенной к сетке) возникнет возвратное наяо Р {i = Eg. Возвратное отношение и возврат- Ран случае Ьудут определяться приведенными и.в (1-5) и (1-6), в которых следует положить т. ~ F\-K.= \-{-T. чшт передачи по замкнутой петле /Ср или возвратное j могут быть найдены из следующих сообра- лал системы уравнений контурных токов можно Щ включенным в анодную цепь источником э. д. с. Ei, = - i>.Eg с внутренним сопротивлением Ri (рис. 2-7, б). Считая этот контур входным, ток /з в выходном (сеточном) контуре включающем Zg, можно найти по сопротивлению передачи, поль зуясь формулой (2-14), 7 Ло (2-31) Сеточному контуру приписан номер 3, а анодному - номер 4 Для возвратного напряжения Ur. = U-i имеем Г(4,3) (2-32) Здесь \).Zg = Zi3 представляет собой сопротивление связи четвертого (анодного) и третьего (сеточного) контуров. Таким образом, для возвратного отношения имеем Т- -7 ЛО I дТоТ (2-33) Рис. 2-7. Лампа в цепи обратной связи (й) и эквивалентные схемы, используемые для определения возвратной разности в методах контурных токов (б) и узловых напряжений (в). КИМ образом определитель где определитель А относится к цепи, изображенной на рис. 2-7, б, которая отличается от рассматриваемого усилителя с обратной связью размыканием в точке 3 (рис. 2-7, а). Вместо размыкания можно положить [Л и, соответственно, Z43 равными нулю*. Та-А равен определителю рассматриваемого усилителя А, если положить в нем Zi3 = 0. Алгебраическое дополнение А43 в (2-33) получается из А путем вычеркивания четвертой строки и третьего столбца, т. е. не содержит элемента с индексом 43, следовательно, в равной степени его можно считать относящимся к А, т. е. А4°з = А4з. Разлагая определитель А по элементам четвертой строки, нетрудно видеть, что А = А + Z43A43 = А + ZiaAl-. (2-34) На основании (2-33) и (2-34) можно записать F=\-K[i=\+T = \-Zii = - Д(0) > (2-35) в схеме, представленной на рис. 2-7, б, это соответствует коротко замыканию в месте включения источника э. д. с. Е. озвратная разность для элемента связи четвертого и ° контуров равна отношению полного определителя системы ппделителю, в котором принято Zi3 = ;j.Z = 0. В данном слу-К г Характеризует передаточные свойства лампы, поэтому F т смысл отношения определителя при горячей лампе к опре- ителю при погашенной лампе. Однако следует учитывать Ri ипы включенное между ее анодом и катодом. Во многих слу-X R- относительно велико и его влиянием можно пренебречь, налогичный результат можно получить, если исходить из метода узловых напряжений. Схему рис. 2-7, а следует представить виде 2-7, в, заменив лампу источником тока h = - SEg и сопротивлением Rt (см. рис. 2-2). На основании (2-16) проводимость передачи от узла 4 (анода) к узлу 3 (сетке) равна Упш = = . (2-36) Заменяя здесь /4 на - S£ и определяя значение (/., подобно (2-33) получим Щ и, а;, д; = £ = ~£ = = д-0. (2-37) где в качестве элемента связи четвертого (анодного) и третьего (сеточного) узлов К43 фигурирует крутизна лампы S. Определитель Д , как и в предыдущем случае, соответствует погашенной лампе, т. е. S = 0, поэтому для возвратной разности получим формулу, аналогичную (2-35). Для этих случаев можно записать /=1 + 1-д7 , = д4. (2-38) где определитель Д можно с равным основанием считать относящимся как к системе контурных токов, так и к системе узловых напряжений, а Д - значение Д при равенстве нулю того элемента односторонней связи W {]>.Zg или 5 лампы), относительно которого определяется возвратная разность F, т. е. Д1 ) = (Д),.о = А-ГЛ,з. (2-39) Можно формально предположить, что лампа в схеме, пред-авленной на рис. 2-7, а, отключается лишь частично. Поскольку отключение неполное, вместо (2-38) следует записать F, = \-\-{W-Wu) (2-40) (2-39) имеем ()( - о = Д - (Г - W,) А43 = АО) -\- ГйА4в (2-41) ]Л5;чина Д при изменении W от начального значения до Wu- таобт ) иммитанс W имеет смысл Z., или Г , поэтому ему рвказано . Рписать индекс 43. Мы не делаем этого, так как Ьго в гй ° может иметь также смысл двухстороннего элемента, ° ениь1Й полный иммитанс [см. формулы (2-44) - (2-47)].
|