Ко,с = К1{1-К), известное из элементарной теории обратной связи Тт образом, ЛГ и о в (2-107) являются аналогами коэффициента усиления обратной связи К и возвратной разности (1-ЛГР), но имеют более об характер, так кпк учитывают непосредственную передачу. й

Функция К, определяемач равенствами (2-107), (2-108) и (2-109),

(2-110)

К = -

[Г(1,3) ]wW(ilTH,2)]\VWa

носит название парциального коэффициента усиления [1].

В качестве примера определим К для схем, изображенных на рис. 2.1? В первом случае (рис. 2-12, а) удобно исходить из метода узловых liamin жений.

Поскольку расчет производится в исходном состоянии, напряжение и юк в нагрузке (Кн= К) равны нулю. Следовательно, передача от входа к сетке лампы не зависит от величины проводимости нагрузки. В данном civqae

Рис. 2-12. Каскад усиления с отрицательной обратной связью по напряжению (й) и по току (б).

удобно считать Fa = со (Z2 = 0), так как при этом можно не рассматривать влияние обратной связи анодной цепи с сеточной через F34. Учитывая это, для иммитанса передачи от входа (первого узла) к сетке (третьему узлу, совпадающему в данном случае с первым), получим

[Г(1, 3)]w=Wo~lT{\, 3)]w=Wo - ]r - 3 +

(2-111)

Передача со входа на выход в рассматриваемых исходных условиях отсутствует, независимо от внутреннего сопротивления источника тока или напряжения, включенного на входе, т. е. величина этого внутреннего сопротивления не влияет на выходное напряжение. Поэтому при расчете передачи от анодного (четвертого) узла к выходному (второму) узлу, совпадающего в данном случае с анодным, удобно считать F3 = со, чем исключается влияние лампы, и, следовательно.

lT{i,2)]w=Wo - lYTi,i,2)]w=Wo - Tr- 2+ ;

34-

Таким образом, согласно (2-110) К =

(2-112)

(2-113)

где W = W-Wo = S - So имеет смысл действующего значения крути лампы. jj.

Расчет второй схемы (рис. 2-12,6) удобнее производить, исходя из года контурных токов. Полагая Z2 = co, имеем

lTi\,3)]w=W(,~iT{l,Z)]w=Wo~~r - i ~ ч-

[ 1Гг(4, Wo = lT(4,2)] w= wo = 7; + + 2,. (2-115)

контурных токов сопротивление связи лампы W= W43 имеет В M?J°5- 7 где (Л = .SZ4 -коэффициент усиления лампы при отсутст-смысл iZg-/fJ] поэтому, согласно (2-110), (2-114) и (2-115), имеем ВИЙ нагрузки , ,

(2-116)

(Zi + Z-f Z,)(Z2 + 4+Z,)

2-113), W имеет смысл действующего значения крутизны где, как и ь v

гушественным моментом расчета является определение исходного значе-для одностороннего элемента (для крутизны лампы). Если схема

Вых.

fix.

-0 -0

б1, 0-

Вых. -0

Рис. 2-13. Упрощения, допустимые при определении исходного значения крутизны лампы: а - возможно замыкание анодной нагрузки (точек АА); б-возможно отсоединение нагрузки (размыкание точек ВВ); в - выходное сопротивление входной цепи Л, можно считать нулевым; г - выходное сопротивление входной цепи можно считать бесконечным.

соединения лампы с остальными частями усилителя сводится к одному из типов, представленных на рис. 2-13, то расчет существенно упрощается.

Так, например, в первой схеме (рис. 2-13, й) расчет W может производиться при замкнутых точках АА, поскольку напряжение и ток на выходе цепи отсутствуют лишь при условии равенства нулю напряжения между точками АА. Следовательно, величина сопротивления между этими точками при расчете W не имеет значения. Величина \F определяется из условия Равевства нулю тока в проводе, замыкающем точки АА . На том же осни-ваний можно разомкнуть точки ВВ в схеме, представленной на рис. /.-id, о, и увростить схему при расчете исходного значения W, которое опреде-MetQp из условия равенства нулю напряжения между разомкнутыми точ-

--.скольку исходное состояние (отсутствие тока и напряжения на вы- оде) не зависит от величины внутреннего сопротивления источника, воз-г * * о лампу, в третьей схеме (рис. 2-13, в) при расчете удобно на ь это сопротивление нулевым. Тогда исключается обратная связь с л/з очи коэффициенты передачи к N, через лампу и помимо нее могут рас-(п 1 o< независимо друг от друга. С этой же целью в четвертой схеме шп следует считать внутреннее сопротивление источника возбу-

=иия лампы (цепи N,) бесконечным.

в качестве примера рассчитаем W для крутизн лами в схемах, изосп-женных на рис. 2-12. Для первой схемы (рис. 2-12, а) найдем W из yc вия отсутствия тока в выходной цени 12 = и}\ - f/jSo == О, т. е.

Во второй схеме (рис. 2-12,6) удобно положить Za = со, тогда можно найти из условия равенства нулю напряжения на выходе

= hZb - 5034 = /3Z5 - /3S0Z3Z4 = 0.

Отсюда

w = s =

Z Z4

(2-118) (2-119)

§ 2-7. Усилитель с двумя каналами отрицательной обратной связи

Для иллюстрации изложенных выше методов расчета рассмотрим усилитель, представленный на рис. 2-14. Помимо основного канала обратной связи, включающего весь усилитель, в оконеч-

Рис. 2-14. Усилитель с основной и местной обратной связью.

ном каскаде имеется местная обратная связь за счет проводимости У34 между анодом и сеткой Ч Анализ усилителя состоит в определении коэффициентов стабилизации для различных элементов (практически - для наиболее нестабильных элементов - ламп), степени подавления помех и искажений, коэффициента внешнего усиления и т. п. Естественно, что для этой цели можно рассчитать коэффициент передачи по петле обратной связи и воспользоваться общими формулами, однако это требует громоздких выкладок, существенно усложняющихся из-за наличия местной обратной связи в оконечном каскаде. В частности, входное сопротивлеиие этого каскада зависит от местной обратной связи, что затрудняет расчет коэффициента усиления предоконечного каскада. Определение исходного значения Wg и относительного коэффициента стабилизации о для исследуемого элемента цепи может заметно упоо-стить расчет, поскольку требуемые функции относительно просто выражаются через эти величины (tt o и а).

Например, в случае мощного триода .может прсдсгазлять ссооЛ

проводимость емкости анод - сетка.