Решая совместно (1-50) и (1-51), получим связь коэффициентов

X VI tf.

x=j или т.у = -т.. (1-52)

Если принять х = 2-3, то т1г/= [--j-] т.. Обычно доста-

-3 4

точно иметь г.у = г./6, поэтому выбор запаса по усилению х = 2-3 с избытком обеспечивает также запас по фазе. Таким образом, практически выбор соотношения постоянных времени следует производить только по формуле (1-50).

При рассмотрении рис. 1-8 было указано, что основным фактором, вызывающим частотные искажения в области высоких частот, является емкость анодной цепи С. Как видно из сравнения формул (1-31) и (1-38), а также рис. 1-9 и 1-12, действие емкости

на высоких частотах аналогично действию Cg на низких частотах. Отсюда следует, что в тех случаях, когда постоянные времени

RuRjCp п п

могут быть выбраны достаточно малыми, можно использовать способы коррекции высокочастотного среза частотной характеристики, аналогичные рассмотренным выше способам коррекции низкочастотного среза. Эта возможность имеется при проектировании модуляционных устройств и усилителей звуковой частоты, к которым предъявляется требование высококачественного усиления относительно низких частот (до 15 кгц), и обычно необходима сравнительно неглубокая обратная связь примерно 20 - 40 дб. В частности, как простейший остается в силе способ коррекции с помощью одного узкополосного каскада. Нетрудно усмотреть, что формула (1-31) для коэффициента усиления на высоких частотах может быть получена из формулы (1-38) для коэффициента

усиления на низких частотах, если заменить в ней на iwz .

Формально можно положить

(1-53)

Sl==a)t = (oC i? =---=--5= -1. (1-54)

Используя равенство (1-53), можно получить из формул (1-43) - (1-51) для низкочастотного среза аналогичные формулы для высокочастотного среза. В частности, формула (1-50), определяющая допустимую глубину обратной связи, принимает вид:

--=р-=-Z--x\Khp,6> (1-55)

а. ш * а. у

= Ra у -постоянная времени анодной цепи узкопо-

rtSnoro каскада, а. . < а. у - средняя постоянная времени широ-Stochhx каскадов, / а.ш и у-полосы пропускания каскадов, определяемые из условия

oy,z, = 2r.F,z,= l. (1-56)

Остальные обозначения сохранены прежними.

§ 1-5. Пример проектирования устойчивости глубокой обратной связи

в качестве примера рассмотрим осущсств.1сние отрицательной обратной связи в мощном модуляционном устройстве вещательного радиопередатчика с анодной модуляцией. Блок-схема такого устройства, в которой выделены звенья, вносящие частотные искажения на низких частотах (см. рис. i-13), приведена на рис. 1-19 Помимо четырех разделительных цепей CgRg, низкочастотные искажения обусловлены также индуктивностью холостого хода модуляционного трансформатора L . Влияние L на низких частотах анало-

Рис. 1-19. Эквивалентная схема модуляционного устройства для низких частот, соответствующая рис. 1-13.

гично влиянию разделительных емкостей. В частности, коэффициент усиления выходного каскада без учета влияния разделительной емкости сеточной цепи Cgi определяется формулой (1-38), если вместо постоянной времени сеточной цепи Zg взять постоянную времени анодной цепи, равную

где - сопротивление нагрузки, пересчитанное в первичную обмотку, а - внутреннее сопротивление лампы 2.

Модуляционный трансформатор является весьма дорогостоящим элементом схемы, причем габариты и сложность этого трансформатора возрастают с увеличением Из этих соображений /. следует выбирать по возможности алой. Пусть наинизшая частота усиливаемого спектра звуковых частот топ Считывая, что шумы, обусловленные питанием переменным

гяпм ° частоту 50 гц и выше, комионснты нелинейных искажений ляини i T:af и то, что обычно уровень моду-

бинн достигает 100 /о, можно допустить снижение глу-

обрмп°м усиления каскада в полосе частот 30-50 гц. Таким

> этот каскад следует считать узкополосным для низких частот и,

2 vkU имеется в виду среднее арифметическое значение. Harnv,v о высокоомного делителя обратной связи R, R, (рис. 1-19) на

рузк) выходного каскада пренебрегаем. ически°устран ена * обратной связи неравномерность усиления будет прак-

допуская иа частоте/ == 50 гц ослабясипе 3 дб, можно положить всличьи; i: v равной

/, 111

ffy - - - 271/н ~ 100;с Поскольку = -5-7+ 77, где задано, а i? -известно (для выбрл!

/\э п \i

ного типа мощных ламп), величина tg.y позволяет найти /-о-

Полагая (л-1) равным четырем (по числу разделительных цепей коэффициент запаса по усилению л: = 3, а /Ср раб = 20 (26 йб), из форм}л (1-50) получим среднюю постоянную времени разделительных цепей:

= -а - I 1раб = W V- 3 20 - 0,5 сгк.

Из соображений экономичности и уменьшения переходных процесс в момент включения анодного напряжения, постоянную времени мощнк каскада Cg-4, Rg целесообразно выбрать по возможности меньшей, сохран;.! среднюю постоянную времени неизменной за счет увеличения постояннь времени маломощных каналов. Такое варьирование постоянных времени ра; делительных цепей допустимо, если при этом суммарный фазовый сдви даваемый этими цепями, вплоть до низкой частоты генерации остается пр: близительно неизменным. Из формулы (1-46) видно, что это условие буд;-выполнено в том случае, когда постоянные времени связаны соотношением

gfig g-g Rg-g gigi

I.e., говоря 0 среднем значении постоянной времени широкополоснь,. каскадов t , следует иметь в виду среднее арифметическое по отношен;!-

к обратным величинам, т.е. к - -. Так, например, если выбрат-

RgiCgi = 4 сек {Rgi = 1 Mom, Cgi = 4 мкф), RgCgs = 2 сек (Rg = 500 koj Cg2 = 4 мкф), Rg,Ces= 1 сек (Rg = 500 ком, Cg?, = 2кф), то для посто n ной времени tgi = RgiCgi из формулы (1-57) получим

------= 0,16 сек,

1 J ! 8 !

ш SS SS SS

T, e. если Cgi~ 1 мкф, то Rgi = 160 ком.

Частота генерации на основании (1-46) равна

to р /г - 1 4 -

-=-if-=-=();5-0S

Контролируемая область частот от границы полосы пропускания 50

до /., = 0,8 гц составляет приблизительно -д-ка64 = 2, т. с. около кгг

октав. При используемой глубине обратной связи А? раб = 26 дб на к.я/л;: октаву контролируемой области частот приходится около 4,5 дб.

Характеристики, соответствующие рассмотренному примеру, приве je,; на рис. 1-20. Все кривые затухания (рис. 1-20, а) построены относитг.иь!-

Считаем, что /?2</?1 на рис. 1-19.

Из экономических соображений для маломощных каскадов еыкоск < и сопротивления Л следует выбрать большими, т.е. /RgCg меньше срс; него значения l/t-m с тем, чтобы для мощных каскадов CTg и Rg получп лись относительно малыми.